一、电镀锌弹性零件断裂的原因分析（论文文献综述）
许扬,王少峰,王艺澎[1]（2021）在《达克罗表面处理技术及其应用前景》文中指出达克罗是当今世界表面处理的高新技术,具有无污染、高耐蚀、无氢脆等优点。本文从技术特性,溶液的种类及其组成、涂层质量标准以及处理工艺及设备几个方面对达克罗技术进行了详细介绍,对该技术在某产品弹性零件上的应用情况进行了分析,并对该技术的未来应用前景进行了展望。
王伟蔚[2]（2021）在《抗震支吊架的力学性能研究及其结构改进方案》文中指出抗震支吊架作为一类建筑非结构构件,属于机电管道系统的一部分,除固定各类机电管道设备外,还在地震中对其起到保护作用,能有效地控制后次生灾害的发生。由于抗震支吊架大范围应用时间不长,围绕其力学性能与构件改进开展的研究工作并不多。本论文对抗震支吊架进行了分类与归纳,对比测试了三个厂家的抗震支吊架产品;并基于有限元软件分析,研究了抗震支吊架的水平承载时的受力状态,提出了结构的改进方案;同时,研究了抗震连接构件的疲劳性能,总结了加载制度与吊装长度对抗震支吊架组件循环加载性能的影响规律。通过本论文的研究,得到了如下结论:（1）构件的失效形式主要包括:C型槽钢与槽钢螺母的内齿破坏变形、U型管夹内缩变形和铰链式抗震连接构件于弯折处开裂或断裂。基于有限元软件的分析结果也表明,当组件受水平载荷时,应力主要集中于C型槽钢与槽钢螺母内齿、U型管夹、铰链式连接构件弯折处、螺杆下端,这与试验中的情况一致。（2）提出了结构的改进方案:1)螺杆宜选取5.8级,直径不小于14 mm,以保证螺杆在具有优良抗变形性能的同时避免发生断裂;2)C型槽钢与槽钢螺母内齿最优齿型为齿高1.5 mm,齿宽1.5 mm;3)重新设计了能够有效的避免开裂与应力集中新型抗震连接构件;4)重新设计了抗变形性能更优良的新型管夹。（3）在安装使用时,抗震连接构件的双孔零件相对于单孔零件应力更集中,也更易损。当置信度为0.9,双孔零件的抗拉强度区间为210.47 MPa至263.2 MPa;当置信度为0.95,双孔零件抗拉强度区间为204.79 MPa至268.89 MPa。指定双孔零件受载循环周次为106次时,中值疲劳极限为19.56 MPa。得出的S-N曲线反应了抗震连接构件双孔零件的疲劳寿命规律。（4）在以位移为控制条件的加载历程中,难以界定抗震支吊架组件循环加载性能的判别标准。加载历程几乎不对组件循环加载性能造成影响,相同质量的抗震支吊架组件在Malhotra加载历程加载时,极限位移的加载圈数随吊装长度的缩短而减少。抗震支吊架吊装长度越短,水平方向上的抗变形性能更优,建议实际工程中吊装长度不大于600 mm。
薛建忠[3]（2021）在《800MPa级热轧复相钢的组织控制及扩孔性能研究》文中研究说明伴随着汽车工业的迅猛发展,先进高强钢（Advanced high strength steel,AHSS）在车身上所占的比例越来越高,热轧复相（Complex phase steel,CP）钢具有较高的强度及较好的伸长率,均能满足汽车零部件的力学性能要求,除此以外,热轧复相钢还具有优良的扩孔性能即延伸凸缘性能,这使得热轧复相钢具备了制造复杂零部件的条件。由于复相钢组织复杂细小,生产过程中难以稳定调控,因此复相钢的应用受到很大限制。同时,对复相钢扩孔过程中裂纹的萌生和扩展缺少系统的研究。本文从合金成分设计、控轧控冷参数、第二相粒子析出行为、扩孔性能影响因素和扩孔裂纹断裂机制等方面入手,对800MPa级热轧复相钢的热轧工艺及扩孔性能进行了系统的研究,为工业生产提供参考。主要的工作及结果如下:（1）根据热轧复相钢的强度要求,设计了以C-Mn-Si元素为基础,辅助加入Al元素,复合添加Ti、Nb、V等微合金元素的试验钢,通过连续冷却相变规律研究得到了试验钢的静态及动态CCT（Continuous cooling transformation,CCT）曲线。结果表明:通过合理的成分设计,可以在较大的冷速范围及较宽的温度范围内得到以粒状贝氏体为主的复相组织结构,为后续热轧工艺提供参考。（2）研究了终轧温度和卷取温度对热轧复相钢组织及性能的影响。研究结果表明:随着终轧温度的升高,组织逐渐转变为粒状贝氏体和准多边形铁素体,较低的终轧温度下组织中会出现板条贝氏体;随着卷取温度的升高,试验钢的组织由粒状贝氏体与准多边形铁素体转变为多边形铁素体与碳化物,强化机制由细晶强化及位错强化转变为沉淀析出强化。（3）系统分析了第二相粒子在奥氏体及贝氏体中的平衡溶解和析出行为。研究结果表明:Ti系复相钢TiN主要在轧前的高温阶段析出,随着温度的降低,试TiC逐渐析出;NbV系复相钢在热轧过程NbN大量析出,NbC和VN少量析出,在轧后的冷却阶段,VC大量析出,NbC小量析出。Ti系及NbV系复相钢中均有大量纳米级析出物呈规律析出。（4）研究了不同显微组织结构对扩孔性能的影响。结果表明:贝氏体比例的增大有利于提高扩孔率,同时低温卷取时晶粒边界存在的高密度位错及大比例大尺寸的M/A（Martensite and austenite,M/A）岛降低了试验钢的成形性能。KAM数据分析表明应变集中在M/A岛附近。随着卷取温度的升高,贝氏体铁素体变体的选择性增强,并且扩孔率也随之提高。（5）通过准原位 EBSD（Electron backscatter diffraction,EBSD）及原位 SEM（Scanning electron microscope,SEM）实验研究了变形过程中复相钢微观组织变化及裂纹萌生扩展规律,结果表明:小角度晶界所占比例随着变形的增加而增大;处于有利位向上的晶粒首先开始滑移和变形,而非有利位向上的晶粒先旋转再发生滑移变形;晶粒在变形中被拉长,且晶粒内出现滑移带。组织为粒状贝氏体和准多边形铁素体时,裂纹在铁素体基体同M/A岛的边界处萌生,穿晶扩展,且在板条亚晶及M/A岛处发生偏转;组织为多边形铁素体和渗碳体时,裂纹在铁素体边界萌生,在晶界和晶粒内部扩展,由于多边形铁素体强度低,位错少,裂纹扩展阻力小,方向偏转程度较小。
王鑫宇[4]（2020）在《高强螺栓钢表面镍基合金激光熔覆层的制备与性能研究》文中研究表明高强螺栓是应用极为广泛的一类机械零件,其连接质量是保证设备质量及设备正常运行的基础。目前高强螺栓的表面防护手段并不能完全满足海洋气候、盐碱土壤等严苛环境下的服役要求,这导致在实际应用时螺栓表面容易发生腐蚀破坏,显着降低了高强度螺栓的安全可靠性和使用寿命。本文开展了在40Cr钢表面制备C22合金熔覆层的研究,研究了不同激光参数制备的C22合金熔覆层的组织结构、截面元素分布和显微硬度变化以及40Cr钢和C22合金熔覆层的电化学特性。分析了 C22合金熔覆层的相组成,并利用纳米压痕仪检测了不同相的纳米硬度、弹性模量和能量耗散率。研究了不同直径的激光熔覆试样的拉伸力学性能,分析了熔覆层、热影响区等组织的断口形貌。C22合金熔覆层横截面组织包括平面晶、胞状晶和树枝晶,其主相为γ-Ni与Cr、Mo、Fe、W等元素形成的固溶体,枝晶间的Mo元素含量更高。随着激光功率增加、扫描速度减小,基体产生的热影响区深度增加;随着热输入的增加,熔覆层中Fe元素含量增加、熔覆层硬度的变化趋势与熔覆层中Fe元素含量的变化一致,最高可到达343HV。C22合金熔覆层的自腐蚀电位大于40Cr钢,在极化过程中出现钝化现象。所制备的熔覆层试样中,P4试样维钝电流密度可达到4.725x10-4A·cm-2,自腐蚀电流密度为3.440x10-6A·cm-2,破钝电位达到1.02V,表明制备C22合金熔覆层可对40Cr钢起到良好的保护作用。40Cr钢表面制备C22合金熔覆层后由韧性断裂转变为脆性断裂,随着熔覆试样直径减小,脆性特征愈发明显。C22合金熔覆层的抗拉强度高于退火态40Cr钢,但塑性较差,断裂模式为有韧窝特征的枝晶间断裂,对熔覆层不同相的纳米压痕实验结果显示,与树枝晶组织相比,晶间共晶相具有更高的硬度和弹性模量,更小的能量耗散率,发生断裂所需能量更低,树枝晶含量增加,可改善其塑性;熔覆层与基体的结合区以及热影响区的抗拉强度和塑性均极大下降,结合区断口上分布着非常浅的抛物线形韧窝;热影响区的上部为脆性断裂,有解理断裂特征,下部同时呈现脆性断裂和韧性断裂特征。
张蕾[5]（2019）在《组合开关紧固用弹性卡箍失效分析》文中研究说明针对三菱汽车某款组合开关模块紧固用弹性卡箍的断裂失效现象,对弹性卡箍零件进行应力分析,发现最大应力在减料孔端部。对失效零件进行化学成分、金相组织、断口形貌分析,得出零件断裂主要为"氢脆断裂"。在此基础上,提出通过震动时效来消减应力和采用久美特表面涂层处理代替表面电镀锌处理来杜绝"氢脆"的方法。实验和装车运行证明了此解决方案的有效性。
李秋生[6]（2017）在《滤清器端盖成型工艺改进与模具设计》文中指出滤清器能过滤掉进入发动机气缸的空气中的有害物质,减少发动机各部件的磨损,滤清器端盖主要起到密封滤材两端和支撑滤材的作用,在机械运行过程中,会产生振动,滤清器承受很大的应力,端盖可以有效地提高滤材的承受能力。大部分情况下,滤清器端盖作为消耗品与滤芯一起更换,生产制造高效优质的端盖能够减少发动机的磨损,提高发动机功率的有效发挥和延长使用寿命的作用。同时滤清器端盖结构简单、对称,是典型的冲压件,因此研究滤清器端盖的工艺改进与模具设计具有重要意义。在研究传统的单工序模生产的滤清器端盖制造简单的优点基础上,结合现代模具技术的特点,根据模具设计的原则与步骤,对滤清器端盖进行工艺分析,并设计改进方案,选择复合模进行冲压。其次,确定产品的毛坯尺寸并进行排样设计,详细计算模具凸、凹模的刃口尺寸与冲压力,对模具中各部分零件的结构进行设计,对模具各零件进行材料选择和冲压设备的选用,最后绘制模具的零件图与装配图,完成模具设计。根据模具设计图纸严格按照其加工工艺生产复合模具的零件,采用修配与调整的方法进行装配,调试并生产改进后的滤清器端盖,与单工序模相比,生产效率提高34倍,工件的表面精度可达IT8等级,其圆柱度与同轴度得到了明显提高。经测试使用能够更好的实现滤芯两端的密封以及增加滤芯的承受振动的能力,达到减少发动机各组件的磨损,提高发动机功率的有效发挥和延长使用寿命的作用。
赵军峰[7]（2017）在《喷射成形Al-22Si/铸造铝合金双金属材料的制备与性能研究》文中研究说明随着发动机轻量化与高性能要求,单一轻质耐磨材料已不能满足需求,开发兼备轻质、高耐磨、韧性优良的材料制备技术越来越引起关注,这促进了双金属材料与制备技术的发展。喷射成形高硅铝合金具有较好的力学性能,例如比强度高、热稳定性好和具有较好的耐磨性等,使其在耐磨材料领域具有广泛的应用前景。然而,高硅铝合金具有较差的铸造性和较差的塑性,使其应用受到了限制。采用具有较高韧性的铸造铝合金与喷射沉积高硅铝合金进行双金属复合是解决该问题的有效方法之一。本研究旨在针对发动机等耐磨材料的双金属复合技术,为解决其轻量化、高耐磨及一定韧性要求提供了一条可行途径。本文以开发喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金为基体的双金属材料为目标,研究该合金的组织和耐磨性能,并通过重力铸造和挤压铸造工艺来制备满足性能要求的双金属材料,目的是发挥喷射成形高硅铝合金的性能特点,使其在耐磨材料领域得到应用。本文首先探索了喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金在不同状态的组织和不同温度下的力学性能,同时研究了在不同温度下,一定载荷磨损对喷射成形该合金摩擦行为和磨损机理的影响。结果表明,喷射成形过程有效地细化了合金组织,特别是初晶硅相尺寸细化显着,使其力学性能与常规铸造相比大幅度提高。合金经过致密化后,在常温下合金的拉伸强度达到了402MPa;在300℃时,该合金仍然保持较高的强度,抗拉强度度不低于280MPa,说明此合金具有较好的热稳定性,为在发动机上的应用奠定了基础。Al22Si5Fe3Cu1Mg合金经喷射成形之后,在磨擦过程中表现出更好的抗摩擦磨损性能。该合金的磨损机制随着温度的升高而发生转变,低于临界温度时为磨粒磨损和粘着磨损的混合形式,高于临界温度后变为剥层磨损。合金在100℃磨擦时,由于氧化速度较快,形成的氧化物改善了合金的抗磨损性能,且在临界温度范围内,随着温度的提高,其抗磨损程度会大大提高。当温度超过临界温度之后,磨损率也急剧增加,常规铸造和喷射成形工艺下的该合金均由轻微磨损转变为严重的剥层磨损,但喷射成形工艺下的该合金的临界温度较常规铸造的高100℃,且磨损率较低。喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金与铸铁相比,在一定载荷下,长时间摩擦时,喷射成形工艺下的该合金耐磨性能优于铸铁材料,随磨损时间的延长其磨损量增加较平稳,而铸铁磨损量增加比较迅速。在摩擦开始阶段,喷射形成Al22Si5Fe3Cu1Mg合金由于部分硅相颗粒具有尖角而导致具有极大的摩擦磨损失重,随后该合金达到稳定的磨损阶段。本文也研究了喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金与铸造铝合金双金属铸造复合技术,针对喷射成形合金不同界面处理状态、不同的铸造工艺方案等对双金属界面界面宏观结构、元素分布和结合性能等进行了系统分析,探讨了其结合机理。研究表明,重力铸造条件下采用“锌酸盐+电镀Zn”对基体进行表面处理后,Zn层有效地抑制了基体界面的再次氧化,且此工艺显着提高了喷射沉积高硅铝合金/ZL104双金属在固液界面的润湿性,当界面处高温停留时间较长时能形成相对较好冶金结合。当双金属界面具有氧化膜时,由于界面处存在着大量的硬质颗粒,高温下通过挤压发现氧化膜被硬质颗粒挤碎,纯净金属通过氧化膜间隙挤出而实现两侧金属的冶金结合。对界面两侧以固态-固态的结合过程研究表明,界面具有氧化膜时,其界面结合强度主要是由氧化膜断裂区域的纯净金属结合组成的,其结合强度高于界面为Zn层的双金属结合。当采用半固态挤压制备Al22Si/ZL102双金属时,界面处氧化膜被挤碎后,随后液态金属包裹着固相颗粒在界面处达到无缺陷的结合;挤压过程中发现ZL102合金中的共晶Si相和θ-Al2Cu相发生了破碎细化现象,进一步提高了双金属界面处的结合强度。与重力铸造复合相比,界面结合强度显着高,在室温下的结合强度达到了120.5 MPa,接近于母合金ZL102。
张先鸣,冯琴[8]（2012）在《风电机组零部件延迟断裂研究》文中提出只有从材料、热处理、电镀、测试和研发等诸多方面持续改进、完善,才能满足市场对风电机组零部件不断增长的需求。风电机组零部件,如各种减速齿轮、传动轴、螺栓、螺柱或弹性垫圈等,都有延迟断裂的可能。延迟断裂是环境氢从工件表面沿晶界进驻晶界并向内扩散,氢原子在此聚集,并在应力作用下最终导致沿晶界开裂。延迟断裂是一个过程,促进该过程的3个
冯琴[9]（2012）在《金属制品零部件延迟断裂研究》文中提出金属制品零部件热处理（淬火或渗碳淬火）和机械加工中产生的氢,不仅对金属材料的力学性能产生影响,而且会导致延迟断裂。对紧固件电镀锌氢脆进行分析,并提出预防措施:电镀锌前严格控制阴极电解除油;对弹性紧固件不宜采用强酸腐蚀;选择氢脆性较小的镀锌电解液;采用有效的驱氢工序驱散渗氢,减少氢脆应力。为了防止延迟断裂,应采用往复弯曲试验和延迟破坏试验进行氢脆测试。指出在设计金属制品零部件时,要避免使用氢含量高的材料,在加工过程中要严格控制工艺参数,防止氢迁移和扩散。
邱兆义,郭林松[10]（2009）在《一种新型防腐技术在舰船电子设备上的应用探讨与展望》文中研究表明本文简要介绍了达克罗防腐技术的发展、特点、防腐机理及工艺流程,对达克罗涂层和电镀锌镀层的性能进行了对比分析和探讨,展望了达克罗防腐技术在舰船电子设备上应用趋势。
二、电镀锌弹性零件断裂的原因分析（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、电镀锌弹性零件断裂的原因分析（论文提纲范文）
（1）达克罗表面处理技术及其应用前景（论文提纲范文）
| 1 达克罗技术的特性 |
| 1.1 无污染 |
| 1.2 超常的耐蚀性 |
| 1.3 优异的耐热腐蚀性 |
| 1.4 避免电镀氢脆 |
| 1.5 优异的浸涂性 |
| 1.6 良好的结合力 |
| 1.7 适用基体种类范围宽 |
| 1.8 涂层表面摩擦系数低 |
| 2 达克罗溶液的种类及其组成 |
| 2.1 达克罗DX-310KMB |
| 2.2 达克罗DX-380 |
| 3 达克罗涂层的质量标准 |
| 3.1 分级 |
| 3.2 耐盐雾腐蚀性能 |
| 4 达克罗处理工艺及设备 |
| 5 达克罗技术的应用前景 |
| 6 结束语 |
（2）抗震支吊架的力学性能研究及其结构改进方案（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外抗震支吊架应用状况 |
| 1.3 建筑抗震支吊架国内外研究进展 |
| 1.3.1 建筑抗震支吊架系统抗震特性研究 |
| 1.3.2 建筑抗震支吊架抗震性能影响因素研究 |
| 1.3.3 建筑抗震支吊架BIM技术深化研究 |
| 1.3.4 建筑抗震支吊架抗震性能研究方法及地震作用计算方法的研究 |
| 1.3.5 拟静力试验循环加载制度的研究 |
| 1.4 本研究目的与意义 |
| 1.5 研究内容和方法 |
| 1.5.1 抗震支吊架各构件力学性能研究及其改进 |
| 1.5.2 抗震支吊架组件抗震性能与抗震连接构件疲劳寿命规律研究 |
| 1.6 技术路线 |
| 第二章 建筑抗震支吊架的制造与施工调研 |
| 2.1 建筑抗震支吊架的分类及相关标准 |
| 2.2 抗震支吊架目前应用推广现状 |
| 2.3 建筑抗震支吊架的制造现状 |
| 2.3.1 C型槽钢与槽钢螺母 |
| 2.3.2 抗震连接构件 |
| 2.3.3 管夹 |
| 2.3.4 紧固件 |
| 2.3.5 表面处理 |
| 2.4 建筑抗震支吊架的安装施工 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 抗震支吊架综合性能测试 |
| 3.1 试验条件 |
| 3.1.1 试验样品 |
| 3.1.2 试验仪器 |
| 3.1.3 试验标准 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.2.1 抗震支吊架材料特性研究 |
| 3.2.2 构件力学性能研究 |
| 3.2.3 组件拟静力循环加载与疲劳性能研究 |
| 3.3 试验内容 |
| 3.3.1 抗震支吊架材料特性试验 |
| 3.3.2 紧固件机械性能试验 |
| 3.3.3 管夹承载性能试验 |
| 3.3.4 槽钢螺母防滑与拉拔性能试验 |
| 3.3.5 抗震连接件承载性能试验 |
| 3.3.6 组件循环加载与疲劳试验 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 建筑抗震支吊架构件改进 |
| 4.1 组件的静力模拟与分析 |
| 4.1.1 实体模型的建立 |
| 4.1.2 定义材料特性 |
| 4.1.3 网格划分、定义边界条件与施加约束 |
| 4.1.4 结果分析 |
| 4.2 螺杆改进 |
| 4.2.1 试验样品 |
| 4.2.2 试验内容 |
| 4.2.3 试验结果与分析 |
| 4.3 C型槽钢与螺母齿型改进 |
| 4.3.1 实体模型的建立 |
| 4.3.2 定义材料特性 |
| 4.3.3 网格划分、定义边界条件与施加约束 |
| 4.3.4 结果分析 |
| 4.4 抗震连接构件改进 |
| 4.4.1 实体模型的建立 |
| 4.4.2 定义材料特性 |
| 4.4.3 网格划分、定义边界条件与施加约束 |
| 4.4.4 结果分析 |
| 4.5 管夹改进 |
| 4.5.1 实体模型的建立 |
| 4.5.2 定义材料特性 |
| 4.5.3 网格划分、定义边界条件与施加约束 |
| 4.5.4 结果分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 铰链式抗震连接构件疲劳性能研究 |
| 5.1 抗震连接构件的抗拉强度测定 |
| 5.1.1 试样选取与试验内容 |
| 5.1.2 试验结果与分析 |
| 5.2 抗震连接构件的S-N曲线测定 |
| 5.2.1 试样选取与试验内容 |
| 5.2.2 试验结果与分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 建筑抗震支吊架循环加载分析研究 |
| 6.1 循环加载制度的解读 |
| 6.2 循环加载试验 |
| 6.2.1 试验样品 |
| 6.2.2 试验内容 |
| 6.2.3 试验结果与分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 本文主要结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间发表的学术论文和参加科研情况 |
（3）800MPa级热轧复相钢的组织控制及扩孔性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 第一代先进高强钢概况 |
| 2.2 复相钢的发展 |
| 2.3 复相钢的显微组织 |
| 2.3.1 多边形铁素体 |
| 2.3.2 准多边形铁素体 |
| 2.3.3 粒状贝氏体 |
| 2.3.4 M/A岛 |
| 2.3.5 粒状贝氏体与M/A岛的形成 |
| 2.4 热轧工艺对组织性能的影响 |
| 2.4.1 奥氏体晶粒尺寸对显微组织和力学性能的影响 |
| 2.4.2 TMCP工艺对显微组织和力学性能的影响 |
| 2.4.3 TMCP工艺的应用和实践 |
| 2.4.4 热轧复相钢的TMCP工艺 |
| 2.5 微合金第二相作用及其析出行为 |
| 2.5.1 Ti对组织及性能的影响 |
| 2.5.2 Nb对组织及性能的影响 |
| 2.5.3 V对组织及性能的影响 |
| 2.5.4 微合金第二相析出行为研究 |
| 2.6 热轧复相钢的翻边成形性能 |
| 2.6.1 孔的翻边 |
| 2.6.2 高扩孔钢的发展 |
| 2.6.3 高扩孔钢的国内外研究现状 |
| 2.6.4 组织对扩孔性能影响 |
| 2.7 热轧复相钢的强韧化机理 |
| 2.7.1 强化机制 |
| 2.7.2 韧化机制 |
| 3 研究内容与方法 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 技术路线 |
| 3.3 实验设备与方法 |
| 3.3.1 实验加工制备与测试 |
| 3.3.2 微观组织测试与分析 |
| 4 800MPa级热轧复相钢的成分设计及相变规律研究 |
| 4.1 成分设计 |
| 4.2 理论相变点计算 |
| 4.3 连续冷却过程相变规律研究 |
| 4.3.1 实验方案设计 |
| 4.3.2 显微组织和硬度 |
| 4.3.3 连续冷却转变曲线 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 控轧控冷对热轧复相钢组织性能的影响 |
| 5.1 实验方法 |
| 5.2 终轧温度对Ti系2#复相钢组织及性能的影响 |
| 5.2.1 终轧温度对组织的影响 |
| 5.2.2 终轧温度对力学性能的影响 |
| 5.3 卷取温度对复相钢组织的影响 |
| 5.3.1 卷取温度对Ti系复相钢组织的影响 |
| 5.3.2 卷取温度对NbV系复相钢组织的影响 |
| 5.4 卷取温度对复相钢力学性能的影响 |
| 5.4.1 卷取温度对Ti系复相钢力学性能的影响 |
| 5.4.2 卷取温度对NbV系复相钢力学性能的影响 |
| 5.5 试验钢不同卷取温度下强化机制分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 复相钢中第二相粒子析出行为研究 |
| 6.1 Ti(C,N)及(Nb,V)(C,N)在奥氏体区析出热力学计算 |
| 6.2 TiC在贝氏体区析出动力学计算 |
| 6.3 TiC在贝氏体区的等温析出试验 |
| 6.3.1 试验材料及方法 |
| 6.3.2 基体组织形貌 |
| 6.3.3 等温析出物形貌及分析 |
| 6.4 讨论 |
| 6.4.1 铁素体与贝氏体相变对析出物的影响 |
| 6.4.2 相间析出 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 复相钢扩孔性能及其影响因素研究 |
| 7.1 实验方法 |
| 7.2 组织结构对扩孔性能的影响 |
| 7.2.1 基体组织对扩孔性能的影响 |
| 7.2.2 M/A岛对扩孔性能的影响 |
| 7.2.3 各相比例对扩孔性能的影响 |
| 7.3 扩孔率与力学性能的关系 |
| 7.4 显微结构对扩孔性能的影响 |
| 7.4.1 KAM值 |
| 7.4.2 变体选择 |
| 7.5 本章小结 |
| 8 复相钢中裂纹扩展与断裂机制研究 |
| 8.1 扩孔裂纹观察 |
| 8.1.1 孔边缘宏观形貌观察及受力分析 |
| 8.1.2 孔边缘形貌观察 |
| 8.1.3 扩孔裂纹断口形貌观察 |
| 8.2 原位SEM探究裂纹萌生与扩展 |
| 8.2.1 原位拉伸中的组织演变 |
| 8.2.2 裂纹扩展 |
| 8.3 准原位EBSD探究扩孔微观组织变化 |
| 8.3.1 实验方法 |
| 8.3.2 EBSD组织特点 |
| 8.3.3 晶粒取向变化 |
| 8.3.4 变形中的晶粒旋转 |
| 8.4 本章小结 |
| 9 结论及创新点 |
| 9.1 结论 |
| 9.2 创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）高强螺栓钢表面镍基合金激光熔覆层的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景介绍 |
| 1.2 高强度螺栓失效行为 |
| 1.2.1 紧固件失效事故背景 |
| 1.2.2 螺栓的表面防护手段 |
| 1.3 激光熔覆技术 |
| 1.3.1 激光熔覆技术及其特点 |
| 1.3.2 激光熔覆技术的应用及研究 |
| 1.3.3 激光熔覆技术存在的问题 |
| 1.4 课题研究意义及主要内容 |
| 1.4.1 课题研究意义 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 第2章 样品制备及分析方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 基体材料 |
| 2.1.2 熔覆材料 |
| 2.2 样品制备及处理 |
| 2.2.1 激光熔覆系统 |
| 2.2.2 样品制备 |
| 2.3 XRD物相分析 |
| 2.4 SEM和EDS分析 |
| 2.5 显微硬度测试 |
| 2.6 电化学特性测试 |
| 2.6.1 电化学实验系统 |
| 2.6.2 电化学实验样品的制备 |
| 2.6.3 电化学测试过程 |
| 2.7 拉伸试验 |
| 2.8 本章小结 |
| 第3章 激光熔覆工艺参数对熔覆层和基体组织结构与性能的影响 |
| 3.1 热影响区分析 |
| 3.2 熔覆层SEM及EDS分析 |
| 3.3 熔覆层截面元素分布分析 |
| 3.4 横截面显微硬度分析 |
| 3.5 电化学特性分析 |
| 3.5.1 开路电压 |
| 3.5.2 极化曲线 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 激光熔覆层和具有激光熔覆层的40Cr钢的组织和性能研究 |
| 4.1 激光熔覆对基体组织结构和力学性能的影响研究 |
| 4.1.1 相组成和显微形貌分析 |
| 4.1.2 力学性能分析 |
| 4.1.3 断裂机制分析 |
| 4.2 不同直径激光熔覆试样的力学性能研究 |
| 4.2.2 不同尺寸试样拉伸性能 |
| 4.2.3 断口分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其他成果 |
| 致谢 |
（5）组合开关紧固用弹性卡箍失效分析（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 弹性卡箍的设计 |
| 1.1 设计要求 |
| 1.2 材料选择 |
| 1.3 仿真分析 |
| 1.3.1 仿真准备 |
| 1.3.2 仿真结果 |
| 2 弹性卡箍断裂失效分析 |
| 2.1 失效件材料化学成分分析 |
| 2.2 金相组织分析 |
| 2.3 断口形貌分析 |
| 3 解决方案 |
| 3.1 应力释放 |
| 3.2 解决氢脆问题 |
| 3.2.1 氢的来源 |
| 3.2.2 解决氢脆问题方案 |
| 4 结束语 |
（6）滤清器端盖成型工艺改进与模具设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 滤清器端盖冲压成型技术 |
| 1.1.1 冲压成型工艺原理 |
| 1.1.2 冲压成型工艺的分类 |
| 1.1.3 冲压成型工艺的优点 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 我国模具工业发展现状 |
| 1.2.2 模具CAD/CAM系统 |
| 1.2.3 现代模具的特点与设计方法 |
| 1.2.4 模具技术的发展趋势 |
| 1.3 选题来源与意义 |
| 1.4 研究内容与技术路线 |
| 第2章 传统滤清器端盖成型工艺分析 |
| 2.1 滤清器端盖的成型要求 |
| 2.1.1 尺寸及精度要求 |
| 2.1.2 材料性能要求 |
| 2.1.3 工艺性要求 |
| 2.2 传统的滤清器端盖成型工艺方案 |
| 2.2.1 滤清器端盖成型工艺过程 |
| 2.2.2 端盖成型工序常见缺陷及原因分析 |
| 2.2.3 实际生产中影响成型质量的因素分析 |
| 第3章 成型工艺改进与数值计算 |
| 3.1 成型工艺改进设计 |
| 3.2 工艺尺寸与压力计算 |
| 3.2.1 毛坯尺寸计算 |
| 3.2.2 排样图设计 |
| 3.2.3 冲压力计算 |
| 3.2.4 刃口尺寸计算 |
| 第4章 复合冲裁模具设计 |
| 4.1 模具零部件分类 |
| 4.2 模具结构形式选取与设计 |
| 4.3 复合冲裁模工作零件的设计 |
| 4.3.1 凸凹模的设计原则 |
| 4.3.2 凸凹模的尺寸设计 |
| 4.4 模架选用与设计 |
| 4.4.1 上下模座及导柱导套的选用与设计 |
| 4.4.2 模柄的设计与选用 |
| 4.4.3 固定圈与垫板 |
| 4.5 其他零部件设计 |
| 4.5.1 定位零件设计 |
| 4.5.2 卸料装置 |
| 4.5.3 压边圈 |
| 4.6 模具零件材料选取 |
| 第5章 复合模具加工制造与试验 |
| 5.1 模具零部件加工 |
| 5.1.1 模具加工特点 |
| 5.1.2 零部件加工工艺编制 |
| 5.2 模具装配 |
| 5.3 试验结果及对比分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（7）喷射成形Al-22Si/铸造铝合金双金属材料的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高硅铝合金研究进展 |
| 1.3 摩擦磨损机理 |
| 1.4 双金属研究现状 |
| 1.4.1 双金属材料制造过程中存在的问题 |
| 1.4.2 双金属制造常用的方法 |
| 1.4.3 双金属材料的界面结合机理 |
| 1.5 本论文的研究目的和主要内容 |
| 第2章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 实验设备与材料制备 |
| 2.2.1 常规铸造Al22Si5Fe3Cu1Mg合金的制备 |
| 2.2.2 喷射沉积Al22Si5Fe3Cu1Mg合金沉积坯锭的制备 |
| 2.2.3 沉积锭的热挤压 |
| 2.2.4 界面处不同状态下双金属挤压试验 |
| 2.3 材料组织观察及性能测试 |
| 2.3.1 X射线衍射分析 |
| 2.3.2 光学金相和显微组织观察 |
| 2.4 材料性能测试 |
| 2.4.1 拉伸性能测试 |
| 2.4.2 耐磨性测试 |
| 2.4.3 界面处硬度测试 |
| 第3章 喷射成形Al-22Si%合金组织及力学性能分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 喷射沉积态Al22Si5Fe3Cu1Mg的组织特点 |
| 3.3 Al22Si5Fe3Cu1Mg致密化工艺之后的显微组织结构 |
| 3.4 喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg在不同温度下的力学性能分析 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 喷射成形Al-22Si合金的耐磨性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg的高温耐磨机制 |
| 4.2.1 合金的力学性能 |
| 4.2.2 不同成形工艺下Al22Si5Fe3Cu1Mg合金的磨损失重 |
| 4.2.3 磨损机制分析 |
| 4.3 喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金和铸铁对GCr15的摩损行为比较 |
| 4.3.1 喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金与铸铁的摩损失重比较 |
| 4.3.2 喷射成形Al22Si5Fe3Cu1Mg合金和铸铁在不同阶段耐磨机制分析 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 重力铸造双金属结合界面组织和性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 铝合金表面电镀锌工艺 |
| 5.3 重力浇注条件下的数值模拟 |
| 5.4 重力铸造下双金属界面组织和性能研究 |
| 5.5 小结 |
| 第6章 挤压对双金属的结合界面及组织性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 压力对铝合金双金属界面处氧化膜和Zn镀层影响 |
| 6.2.1 实验过程及界面结合强度比较 |
| 6.2.2 Zn层和氧化膜对双金属界面组织及性能影响 |
| 6.2.3 氧化膜破碎机理及双金属结合理论分析 |
| 6.3 界面两侧不同状态下,挤压对界面组织和性能的影响 |
| 6.3.1 实验过程及界面结合强度 |
| 6.3.2 界面组织和性能分析 |
| 6.4 小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（8）风电机组零部件延迟断裂研究（论文提纲范文）
| 1 加工过程中产生氢 |
| 1.1 热处理工艺材料的影响 |
| 1.2 热处理零部件回火后的再加工 |
| 1.3 磨削裂纹 |
| 1.4 线切割裂纹 |
| 1.5 形状效应 |
| 1.6 应力效应 |
| 2 氢对金属材料力学性能的影响 |
| 3 紧固件电镀锌氢脆分析及预防 |
| 3.1 材料缺陷的影响 |
| 3.2 热处理工艺的影响 |
| 3.3 电镀过程的影响 |
| 3.4 氢脆的预防 |
| 4 氢脆的检测 |
| 4.1 往复弯曲试验 |
| 4.2 延迟破坏试验 |
| 5 结束语 |
（10）一种新型防腐技术在舰船电子设备上的应用探讨与展望（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 达克罗防腐技术介绍 |
| 3 达克罗防腐机理 |
| 3.1 达克罗涂层形成过程 |
| 3.2 达克罗涂层的防腐机理 |
| 4 达克罗防腐处理工艺流程 |
| 5 达克罗防腐技术在舰船电子设备上的应用探讨 |
| 5.1 达克罗防腐在舰船电子设备机柜上的应用 |
| 5.2 达克罗防腐在舰船电子设备金属零件上的应用 |
| 5.3 达克罗防腐在舰船电子设备紧固件上的应用 |
| 5.4 达克罗防腐在舰船电子设备弹性零件上的应用 |
| 6 结论与展望 |
四、电镀锌弹性零件断裂的原因分析（论文参考文献）
- [1]达克罗表面处理技术及其应用前景[J]. 许扬,王少峰,王艺澎. 电镀与精饰, 2021(09)
- [2]抗震支吊架的力学性能研究及其结构改进方案[D]. 王伟蔚. 机械科学研究总院, 2021(01)
- [3]800MPa级热轧复相钢的组织控制及扩孔性能研究[D]. 薛建忠. 北京科技大学, 2021(02)
- [4]高强螺栓钢表面镍基合金激光熔覆层的制备与性能研究[D]. 王鑫宇. 华北电力大学(北京), 2020(06)
- [5]组合开关紧固用弹性卡箍失效分析[J]. 张蕾. 机床与液压, 2019(20)
- [6]滤清器端盖成型工艺改进与模具设计[D]. 李秋生. 中国石油大学(华东), 2017(07)
- [7]喷射成形Al-22Si/铸造铝合金双金属材料的制备与性能研究[D]. 赵军峰. 沈阳工业大学, 2017(11)
- [8]风电机组零部件延迟断裂研究[J]. 张先鸣,冯琴. 电气制造, 2012(10)
- [9]金属制品零部件延迟断裂研究[A]. 冯琴. 纪念《金属制品》创刊40周年暨2012年金属制品行业技术信息交流会论文集, 2012
- [10]一种新型防腐技术在舰船电子设备上的应用探讨与展望[J]. 邱兆义,郭林松. 船电技术, 2009(10)