一、变刚度隔震保护装置的研究（论文文献综述）
赵帅兵,刘文光,何文福,张强,李雪[1]（2021）在《新型多级隔震装置试验及最优参数分析》文中研究指明基于橡胶支座和滑板支座的水平力学性能,开发了一种新型多级隔震装置并介绍了该装置的组成、运动状态及力学模型。为了验证多级隔震装置在多水准地震作用下具有多级刚度的特性,设计了一幢相似比为1/10的四层混凝土框架结构,并根据结构模型设计了四套多级隔震装置进行了新型多级隔震结构振动台试验。试验与模拟结果表明:新型多级隔震装置隔震性能良好且在不同水准地震作用下能表现出多级抗震性能,相较于普通隔震装置,在大震下能较好的控制隔震层位移。针对不同多级隔震结构给出了多级隔震装置的最优参数的筛选流程,并基于某实际工程通过筛选流程选取了装置的最优参数。
何文福,蔡培,许浩[2]（2020）在《基于变刚度的组合系统的隔震性能研究》文中进行了进一步梳理针对目前普通隔震支座隔震减震效果较弱的问题,提出了一种新型组合系统的隔震装置以此来减轻地震动对结构的影响;基于组合装置的组成和受力变形特性建立恢复力模型,并进一步进行了力学参数分析,最后对组合隔震装置进行数值模拟。分析结果表明,该新型组合隔震装置具有较好的减震耗能效果,可同时控制结构在地震作用下的加速度响应与隔震层位移。
秦熙[3]（2020）在《基于概率密度演化的带限位防护装置基础隔震结构随机响应分析》文中提出伴随着社会科技的进步,减隔震技术也得到了大力的发展。目前隔震技术因其具有力学模型简单、机理清晰、减震效果明显等优点已经在工程结构中被广泛应用。根据隔震原理,在地震作用下,隔震层因其较小的水平刚度而发生较大的水平位移,从而耗散地震能量,保证上部结构的安全,以达到隔震效果。但是地震具有很强的随机性,超设防烈度地震时有发生,在强震作用下,橡胶隔震支座发生较大的水平剪切位移,甚至会超过其破坏位移,造成隔震层的失效,导致上部结构整体倾斜或倒塌。对隔震层采用限位防护装置将隔震层的位移限制在允许的范围内,从而为结构的安全提供第二道保障。此外,工程结构本身的物理参数也具有明显的随机性,在静力荷载作用下,结构响应的变异性与其物理参数的变异性通常处于一个数量级,但在随机动力外荷载作用下,因随机激励与随机结构参数的耦合作用往往会使结构的非线性响应的变异性发生好几个数量级的变化,这就表明确定性分析对于隔震结构这一强非线性的系统已经不能全面地反映结构在服役期间的力学行为。在此背景下,本文应用概率密度演化方法对基础隔震结构和带有限位防护装置的基础隔震结构的随机响应和可靠度进行了分析,主要研究内容如下:（1）研究了概率密度演化方法的基本原理,对广义概率密度演化方程的数值求解过程进行了归纳分析,包括代表点集和初始概率的生成、结构的确定性动力分析和TVD差分格式求解。介绍了一种能反应地震动过程概率信息的地震动物理随机函数模型。基于这些理论基础可以求得结构随机线性和非线性响应的全部概率信息。（2）建立基于Etabs模型的等效Matlab多质点仿真模型,应用概率密度演化方法,假定只有地震外荷载具有随机性,对抗震结构和基础隔震结构进行了多遇地震作用下的线性随机响应分析。结果表明,概率密度演化方法能够很好地分析结构在地震作用下的响应。（3）使用一种新型柔性限位防护装置以解决在强震作用下隔震橡胶支座发生超限位移的问题,装置的恢复力模型采用“三角形”弹塑性模型进行模拟。为进一步研究在罕遇地震作用下基础隔震结构的非线性随机响应和限位防护装置对基础隔震结构的影响,假定结构隔震橡胶支座参数和地震激励同时具有随机性,应用Simulink模块对基础隔震结构和带限位装置的基础隔震结构进行多条地震波作用下的确定性动力响应分析,给出两种结构位移响应的概率密度信息。（4）应用极值分布的概率密度演化方法,在求得结构在罕遇地震作用下的位移极值后,通过构造与极值有关的虚拟过程,利用TVD差分格式进行求解,可得到限位基础隔震结构和无限位基础隔震结构的可靠度。
高杰,薛彦涛,肖从真,周锡元,韩雪[4]（2020）在《串联型变刚度叠层橡胶隔震支座试验研究》文中研究表明叠层橡胶支座是隔震技术关键因素之一,研发了一种串联型变刚度叠层橡胶隔震支座。该串联型变刚度叠层橡胶隔震支座初始阶段提供较小水平刚度（小于串联型变刚度叠层橡胶隔震支座中较小直径支座的刚度）。当水平剪切变形达到设计目标时,通过限位装置提供第二刚度,使其出现较大变形时具有较大的大水平刚度。通过足尺支座试验,研究了该串联型变刚度支座的竖向性能、水平性能和滞回性能,并给出了该串联型变刚度支座的计算模型。
张超洋[5]（2019）在《基础隔震结构的柔性限位防护研究》文中认为隔震技术具有力学模型简单、机理清晰、减震效果明显等优点,目前已成为应用最为广泛、最为成熟的减震技术。隔震结构虽然在设防烈度下可以大幅度地降低上部结构的动力响应,保证结构的安全,但是由于地震的随机性,超设防烈度地震时有发生,在超设防烈度地震作用下,隔震层会产生过大的水平位移,造成隔震支座失效,导致上部结构倾覆倒塌。因此,有必要对隔震层进行软碰撞限位保护,将隔震支座的水平位移限制在规范允许的范围内,保证隔震结构在超设防烈度地震作用下的安全。本文对隔震结构的软碰撞限位体系研究内容如下:（1）研发设计了一种新型柔性限位防护装置,利用ABAQUS有限元软件仿真了限位防护装置,进行位移控制的竖向压缩分析,了解限位防护装置的力学性能及变形过程,获得限位防护装置在不同位移阶段的刚度值。（2）以冷粘结的方式制作了不同尺寸的足尺限位防护装置试件,通过对该装置的试件进行位移控制的压缩性能试验,获得了试件在受压时的荷载-位移曲线。试验结果表明:足尺限位防护装置试件具有自动复位能力、变刚度且具备一定的耗能能力的特点,符合最初的设计构想,满足了软碰撞限位防护装置的基本要求。（3）采用ETABS建立基础隔震结构的三维有限元模型,上部结构为弹性模型,设防烈度为7度（0.15g）。首先进行基础隔震结构在7度（0.15g）、8度及8度（0.30g）罕遇地震作用下的动力响应分析;然后通过Gap单元模拟了基础隔震结构与限位防护装置的之间的软碰撞,进行设置限位防护装置基础隔震结构在8度（0.30g）罕遇地震作用下的动力响应分析,对比分析了限位防护装置对上部结构的层间剪力、层间位移、顶层加速度及隔震层位移的影响。（4）在ETABS软件中分析时,只是考虑了限位防护装置采用“三折线”刚度弹性模型,并没有考虑限位防护装置的滞回特性和荷载-位移曲线下降阶段刚度的变化。为了进一步研究该限位防护装置对基础隔震结构动力响应的影响。首先,本文对试验结果进行了公式拟合,提出一种“三角形”弹塑性模型,采用MATLAB提供的Simulink模块对该弹塑性模型进行仿真,通过输入结构位移实现对弹塑性恢复力精确快速的求解。然后建立基础隔震结构的多质点模型,隔震层和上部结构采用非退化Bouc-Wen弹塑性模型,限位防护装置采用“三角形”弹塑性模型,并用Simulink模块仿真了限位防护装置和隔震结构的软碰撞。最后进行基础隔震结构及设置限位防护装置基础隔震结构在地震作用下的动力响应分析,对比分析了限位防护装置对上部结构的层间剪力、层间位移、顶层加速度及隔震层位移的影响。
王文熙[6]（2018）在《单面碰撞式调谐质量阻尼器结构振动控制理论与试验研究》文中研究说明土木结构在强风和地震等动力荷载作用下容易产生振动,大幅的结构振动危及自身结构安全,并降低其使用舒适性。研究结构振动控制技术对于确保结构在重大自然动力灾害下的安全与服役功能具有重要意义。特别是近年来,大量低阻尼柔性土木结构的兴建,使得结构振动控制技术成为当前土木工程学科的热点研究论题。本文提出了一种新型的被动减振阻尼器-单面碰撞式调谐质量阻尼器（Single-side pounding tuned mass damper,简称SS-PTMD）,该阻尼器由碰撞质量块、弹簧以及覆盖有粘弹性材料层的碰撞挡板组成。为评估该新型阻尼器的减振性能,针对钢-粘弹性材料的碰撞力模型、SS-PTMD的动力特征及其参数优化设计理论等方面展开了深入研究。此外,重点分析了SS-PTMD在桥梁涡激振动、结构地震响应以及拉索振动等方面的控制效果。本文的主要研究工作包括:（1）对结构振动控制技术特别是碰撞耗能减振技术的国内外研究进行了全面综述。针对现有碰撞式调谐质量阻尼器的不足,提出了一种新型的减振装置即单面碰撞式调谐质量阻尼器（SS-PTMD）。（2）开展了钢-粘弹性材料层的自由碰撞试验,研究了粘弹性材料层的碰撞耗能特性以及非线性碰撞力行为。通过碰撞试验观察到了粘弹性材料层碰撞过程中的弹性后效行为,并提出使用表面残余变形率对其进行描述。建立了一种适用于描述钢-粘弹性阻尼材料层低速碰撞的非线性力模型,该模型能准确描述和解释粘弹性材料碰撞过程中出现的弹性后效现象,且相比于以往模型具有更好的耗能稳定性以及模拟精度。（3）推导了SS-PTMD的自振频率以及等效阻尼比的理论公式,建立了等效阻尼比与碰撞弹性恢复系数之间的关系。比较了碰撞力模型模拟方法与传统速度交换模拟方法,分析了挡板间隔对于碰撞式调谐质量阻尼器动力特性的影响,并利用数值模拟方法研究了SS-PTMD的非线性振动行为。相比于双面碰撞式调谐质量阻尼器,SS-PTMD具有更为稳定的动力特性。（4）建立了结构-SS-PTMD的耦合运动方程,通过数值模拟与试验研究了SS-PTMD对于结构自由振动和强迫振动的控制效果,并分析了SS-PTMD频率比和粘弹性材料层弹性恢复系数对于减振效果的影响。基于H∞优化理论,以最小化结构频响最大值为优化目标,研究了SS-PTMD的最优参数设计方法,提出了SS-PTMD最优频率比以及最优弹性恢复系数的设计公式。系统比较了SS-PTMD与经典TMD在控制机理与性能上的差异,分析了频率失调对SS-PTMD的影响。基于SS-PTMD的独特控制机理,还提出了一种过阻尼SS-PTMD设计方法。研究表明,与传统粘滞阻尼TMD的控制机理不同的是,SS-PTMD的能量传递与能量消耗过程是相互独立的。此外,SS-PTMD具有比传统粘滞阻尼TMD更好的减振效率以及控制鲁棒性。当SS-PTMD面临较大频率失调的可能性时,采用过阻尼SS-PTMD能有效提高其控制鲁棒性。（5）基于经典的尾流振子涡激振动模型,建立了用以描述涡激振动下结构响应的结构-尾流振子-SS-PTMD三自由度耦合运动方程,并分析了尾流振子模型近似解的成立条件。简述了通过风洞节段模型试验识别尾流振子模型参数的方法。采用数值分析与风洞试验方法,研究了SS-PTMD对于大跨度桥梁主梁涡激振动的控制效果。此外,还通过数值方法研究了SS-PTMD质量比、尾流振子模型参数以及频率失调对于结构涡激振动控制效果的影响。研究发现,尽管涡激振动是一类自激振动和简谐强迫振动相结合的非线性振动,当SS-PTMD采用针对简谐强迫振动的最优参数时也能对涡激振动有良好抑制效果。此外,通过风洞试验表明,SS-PTMD对多个涡激振动锁定区间均有控制效果。（6）提出了一种摆式SS-PTMD用于结构的地震响应控制,建立了被控结构-摆式SS-PTMD在地震作用下的耦合运动方程,并讨论了摆式SS-PTMD的动力特性。基于结构在摆式SS-PTMD控制下的自由衰减响应均方根最小化准则,研究了摆式SS-PTMD的最优参数设计,并给出了简化设计公式。通过振动台试验以及数值模拟方法研究了摆式SS-PTMD对于结构地震响应的控制效果。此外,还讨论了摆式SS-PTMD对于结构加速度响应的控制效果以及地震过程中摆式SS-PTMD的能量消耗。最后,以一栋10层框架结构为例研究了摆式SS-PTMD对于多自由度结构的控制效果。研究表明,SS-PTMD能有效减小结构的地震位移与加速度响应,且加装SS-PTMD后结构的耗能能力有了显着提升。（7）以洞庭湖大桥为工程背景,介绍了该桥拉索风雨振实测数据及其磁流变阻尼器减振系统,研究了磁流变阻尼器在长期使用后的力学性能,并分析了磁流变阻尼器在10年服役期过后性能劣化的主要原因。提出使用SS-PTMD用于拉索振动控制,建立了拉索与SS-PTMD耦合运动方程,并利用数值方法研究了SS-PTMD单模态与多模态振动控制效果。设计并利用SS-PTMD装置开展了洞庭湖大桥A10拉索减振现场试验,评估了SS-PTMD对于拉索前3阶模态的减振效果。数值分析与现场试验发现,SS-PTMD能有效提升拉索目标模态的阻尼比,且对周围其他模态的阻尼比也能略有提高。合理选择SS-PTMD的安装位置能有效提高其减振性能。
潘响铃[7]（2015）在《核电厂多级隔震地震响应及参数分析》文中研究说明核电能源是一种清洁无污染的能源,国务院于2007年批准的《核电中长期规划（2005-2020年）》中指出,在今后很长一段时间,仍将核电能源作为大力开发能源。隔震技术在民用建筑领域已经取得了较大的应用,但在核电领域的发展较为缓慢,我国地处环太平洋和欧亚地震带,推动隔震技术的发展在核电工程中显得尤为重要。核电设计基准一般分为两级,对于低水平的地震动要求震后核电厂保持正常安全运行（中国规范—运行安全地震SL1）;对于高水平的地震动要求核电厂能维护安全,防止放射性物质外泄（中国规范—极限安全地震SL2）。现有的核电隔震体系为单级隔震体系,为了达到保护核电结构安全的目的,理想的核电结构是采用多级隔震控制。关于核电厂多级隔震体系的研究,在我国还尚属空白,核电厂多级隔震理论、分析方法、隔震装置的设计和验证等研究内容还没有得到充分的研究。鉴于此,本文依托国家自然科学基金《核电厂结构多级隔震的动力性态与地震响应控制》项目,研究地震作用下核电厂结构在多级隔震状态下的反应,主要工作如下:1、根据中国核电设计基准,提出多级隔震概念及多级隔震目标。为实现多级隔震目标,设计一种新型多级变刚度隔震支座,并对新型变刚度隔震支座的工作原理及受力情况进行分析,建立多级变刚度隔震支座恢复力模型。2、以某核岛反应堆隔震结构简化单质点模型为研究对象进行参数化数值研究。用MATLAB编制多级隔震分析程序,分析两阶刚度变化（传统隔震）和三阶刚度变化（多级隔震）装置的2次周期（隔震周期）T2及屈服系数β变动时的对结构加速度和位移影响规律,并确定了传统隔震及多级隔震合理参数分布。3、根据核岛结构单质点模型参数分析结果,基于SAP2000软件建立核电厂压水堆反应多质点模型,分析非隔震、传统隔震和多级隔震状态,在不同峰值地震输入时的结构地震响应。分析结果表明,多级隔震与传统隔震在小、中震地震作用下,均能较好的减小上部结构的加速度反应,在大震或超大地震作用下,传统隔震可以降低上部结构加速度,但隔震后位移增大超限,多级隔震既可以降低上部结构加速度,也能限制隔震层位移,防止结构发生大位移破坏。4、建立非平稳随机地震作用下偏心核岛结构的随机振动方程,采用状态空间法对非经典阻尼振动方程进行解耦和求解,对核岛隔震结构的非平稳随机地震响应进行分析,并对相关参数进行了研究。研究结果表明,在非平稳随机地震作用下核岛结构偏心率增大,位移增大,加速度增大,但加速度变化幅度较小;核岛结构隔震层刚度增大,上部结构位移减小,加速度增大;核岛结构阻尼比增大,上部结构位移减小,加速度减小。
武辉皎[8]（2014）在《基于隔震层位置变化对钢筋混凝土框架结构的抗震性能影响研究》文中认为在工程实践中,基础隔震技术对隔震层位置的局限性这一问题逐渐凸显出来,因为实际工程的需要,层间隔震技术被提出来了。层间隔震技术是基于基础隔震技术发展起来的一门新的隔震技术,它解决了基础隔震体系隔震层位置的局限性,开辟了隔震技术的应用范围,适用于受地形条件限制不宜采用基础隔震的结构,老旧结构的改造和加固,结构竖向不规则等等工程。但层间隔震技术目前还处于起步阶段,理论研究还不是很成熟,工程应用也不多。并且层间隔震随着隔震层的位置不同,也有许多形式,隔震层设置在不同的位置,其减震效果也会有不同的结果,因此有必要对此进行研究。本文针对布置隔震层的位置变化对框架结构地震反应的影响进行了有限的分析研究,首先对隔震支座进行了选择与数值模型建立；确定了隔震建筑结构的计算模型,然后采用有限元软件SAP2000分别对传统抗震结构和隔震结构进行时程分析,并对比分析各结构模型在地震作用下的减震效果,分析隔震层位置对结构地震反应的影响,以及不同阻尼比对隔震结构的影响,总结规律,得到结论。研究表明,相对于传统的抗震手段和措施,结构布置隔震层后,在地震作用下能更加有效地减小地震对结构的影响,同时大量地吸收地震产生的能量,阻隔地震作用向隔震层上部结构的能量传递,达到了隔震结构防震减震的目标,更为有效地保护了建筑物、结构内部设施以及人员财产的安全。同时,隔震层位置变化对框架结构地震反应的影响也十分明显,整体来说隔震层的位置越低,隔震结构的减震效果越好；建议采用层间隔震技术时,将隔震层布置在较低的位置；顶层隔震的减震效果虽然略低于基础隔震和层间隔震,但是为结构加固维护提供了一条新思路。另外,不论隔震层的位置高低,阻尼比越大,隔震结构的减震效果越好。
高杰[9]（2013）在《高层建筑变刚度隔震技术试验研究》文中研究说明良好的隔震支座性能是实现隔震设计的关键,研发具有变刚度特性的隔震支座以适应多遇地震和罕遇地震不同阶段的刚度需求对于实现最优的隔震设计具有十分重要的意义。隔震设计目标为多遇地震降低地震作用,罕遇地震控制隔震层变形和支座内力,而橡胶隔震支座和摩擦滑板支座均只具有逐渐降低或单一的水平刚度特性其难以满足上述内容中不同阶段的刚度需求。隔震设计时小震和罕遇地震阶段分别采用橡胶支座水平剪切变形为100%和250%（或对应位移）时所对应的剪切刚度,普通橡胶支座水平刚度通常随剪切变形增加明显下降,而罕遇地震时更为重要的是控制隔震层不产生过大变形同时隔震支座不发生明显受拉,因此,隔震支座在大位移时刚度降低过多不利于隔震层位移控制,隔震设计时如按罕遇地震时所需求刚度进行设计可能会因初始刚度过大导致减震效果大幅降低,由此可知,这两个阶段的隔震层刚度需求存在一定的矛盾。为此,本论文开发了两种具有变刚度特性的隔震支座：其一为串联组合隔震支座,该种支座具有小震时较小水平刚度（小于组合支座中较小支座的水平刚度）,到中震或设计设定目标时支座刚度上升,其水平刚度值等于组合支座中较大支座的刚度,从而实现了小震时组合支座具有较小刚度同时具有优秀的隔震效果,当到中、大震作用时,组合支座的水平刚度上升实现了降低隔震层和上部结构整体位移的目标；其二为并联组合隔震支座,该支座兼有橡胶支座（普通支座或铅芯支座）刚度特性和摩擦板的滑移耗能特性,初始阶段并联组合支座水平刚度由内支座提供,外摩擦板提供阻尼特性,到达中、大震或设定目标时,组合支座水平刚度由内、外环支座共同提供,其值将明显上升；并联支座在整个运动过程中竖向荷载均由内外支座共同承担,其竖向承载能力大幅优于相同水平刚度的普通支座,这类支座在裙房等大底盘隔震建筑中具有非常好的适用性。论文中首先对上述两种变刚度隔震支座进行了足尺拟静力试验研究,进而完成了高层隔震结构振动台试验,并针对振动台试验模型进行了弹性及动力弹塑性分析。综合以上研究,本论文的创新工作和研究成果如下：1.研发并设计完成了具有串联变刚度特性的组合隔震支座,完成了多组足尺试验研究。试验研究表明,串联组合隔震支座具有良好的力学特性,其在变刚度前水平剪切刚度与组合支座中较小支座更为接近,变刚度后组合支座水平刚度主要取决于组合支座中的大支座。串联组合支座竖向刚度可以取两组合支座串联计算值,试验表明理论计算值与试验值十分接近。2.研发并设计完成了并联组合隔震支座,该种支座具有水平变刚度、铅芯耗能、摩擦耗能特性,同时比相同水平剪切刚度的普通支座具有更高的竖向承载能力。初始变形阶段组合支座水平刚度仅由内部小支座提供,外环支座可自由滑动,在此阶段外环摩擦板起摩擦耗能作用。到达设定位移目标后,内、外环支座共同提供水平刚度,摩擦板相对静止。试验表明并联组合支座具有良好的变刚度和阻尼特性,同时其在整个运动过程中内外环支座可以共同承担竖向荷载。3.深入归纳总结了隔震支座力学分析模型的适用性及技术特点,根据变刚度支座试验结论拟合了适用于串联和并联变刚度隔震支座的计算滞回模型。4.设计完成了三组缩尺比例1：10、原形结构为16层的钢筋混凝土框架结构振动台试验。三组模型分别采用了串联组合隔震支座、并联组合隔震支座和普通隔震支座。对比研究了三种采用不同隔震支座振动台模型的实际隔震效果和破坏模式,考察了因地震波频谱特性差异和单项、双向地震动输入差异引起的隔震结构反应区别。通过完成国内首例大比例高层钢筋混凝土变刚度隔震框架结构振动台试验,结合试验结果和现象验证了变刚度隔震技术的有效性,并对实际工程应用提出了设计建议。5.根据振动台试验结果,完成了针对试验模型的弹性时程和弹塑性时程分析。对比研究了弹性及动力弹塑性分析结果,其中弹性分析基于隔震层非线性变形、上部结构弹性变形的空间三维模型,动力弹塑性分析梁、柱单元基于纤维模型,上部结构在计算中考虑了材料非线性、几何非线性和施工模拟等因素,隔震层考虑了隔震支座非线性变形特性,以上两种计算模型中变刚度隔震支座均采用论文中拟合的滞回模型,通过计算分析与振动台试验结果进行了对比,重点考察了隔震层、隔震支座和上部结构整体反应情况,最终验证了论文中拟合的组合隔震支座计算滞回模型的实际效果。
魏晓刚[10]（2012）在《考虑土—结构相互作用的采动区建筑物抗震抗变形双重保护装置减震分析》文中认为近年来，采动区建筑物的安全问题益发突出，已经成为制约我国广大矿区建设发展的瓶颈问题。我国有80%以上的矿区位于抗震设防区域，对于采动区建（构）筑物进行结构设计时，针对开采沉陷变形所引起的地基变形必须进行建筑物的抗采动变形保护设计的同时，还应考虑建筑物的抗震保护设计。目前国内外专家学者对采动区建筑物抗震性能、抵抗开采沉陷变形特性分析研究上，更多局限于将二者分开进行分析研究，再加之采动区建筑物保护问题涉及多个学科，往往不能真正系统深入的分析解决该问题，并且将抗震性能分析、抗变形特性分析结合起来进行研究较少，本论文将二者结合起来进行综合研究分析，设计了基于建筑隔震技术的采动区半主动双重保护装置，并通过有限元数值计算分析了该装置的双重保护效果。首先，本文针对建筑物下采煤所采取的保护措施进行阐述，重点阐述了采动区建筑物保护问题，分析了地下煤炭开采的过程中所引起的开采沉陷变形对建筑物可能造成的危害和破坏，利用有限元数值分析了开采沉陷过程中采动区建筑物的内力变化情况，针对现行规范的不妥之处，提出了对采动区建筑物进行保护时应该同时考虑采动区地基土—基础—上部结构的相互作用，将三者视为一个整体，并考虑他们之间的协同工作关系，立足于采动区地基土与建筑物基础之间的相互作用，通过采取比较合理的保护措施来消除开采沉陷变形所引起的损害，提高建筑物抵抗开采沉陷变形的能力，消除开采沉陷变形对建筑物的危害。其次，在前面研究的基础上，根据提出了基于建筑隔震技术的采动区半主动双重保护装置，首先设计上述的采动区建筑物半主动双重保护装置以及其工作原理，然后根据半主动双重保护装置各个组成部分的构造、物理力学性能的特点和参数的计算模型及方法分别进行研究和探讨，最后根据该装置的各组成部分的性能，确定半主动双重保护装的设计方法和力学性能参数。并通过计算机分析循环荷载的位移幅值、频率对采动区半主动双重保护装置的滞回耗能性能的影响。再次，针对本文设计的采动区双重保护装置，分析阐述了在采动区开采沉陷变形和罕遇地震作用下，建筑物的不同程度的损害破坏，在前期数值分析的基础上，分别计算出开采沉陷变形和罕遇地震单独作用下采动区的地表移动变形时程曲线，确定了后续的分析方法：由于地表的不均匀沉降是一个长期缓慢的发展过程，相对于瞬间产生的地震作用，在地震发生的过程中，可以视为开采沉陷变形在此时是可以忽略的，由此在分析采动区建筑物双重保护装置的减震性能时，可以忽略地表的不均匀沉降对建筑物的危害。最后，在前几章理论分析和数值模拟的研究分析的基础上，进行了地震作用下不同保护方式的建筑物的动力响应分析，重点考察了考虑土—结构相互作用下采动区双重保护装置的减震性能和其保护效果，通过在日本阪神地震波和台湾集集地震波作用下采动区建筑物（不同保护方式下）的内力对比分析，采动区建筑物双重保护装置耗能能力强、变形能力大，有效的改善了改善整个结构体系的力学性能和传力路径。
二、变刚度隔震保护装置的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、变刚度隔震保护装置的研究（论文提纲范文）
（1）新型多级隔震装置试验及最优参数分析（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 新型多级隔震装置的力学模型 |
| 2 多级隔震结构振动台试验与数值模拟 |
| 2.1 多级隔震结构振动台试验 |
| 2.2 多级隔震结构数值模拟 |
| 3 多级隔震装置最优参数分析 |
| 4 结论 |
（2）基于变刚度的组合系统的隔震性能研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 变刚度隔震装置构造设计 |
| 1.1 变刚度隔震装置 |
| 1.2 力学性能分析及力学模型 |
| 1.3 变刚度隔震组合系统的隔震原理 |
| 2 力学参数分析 |
| 2.1 刚度与弹簧刚度k的关系 |
| 2.2 刚度与刚性杆件长度l的关系 |
| 2.3 刚度与初始夹角α的关系 |
| 3 组合隔震系统的地震响应对比分析 |
| 4 结论 |
（3）基于概率密度演化的带限位防护装置基础隔震结构随机响应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 隔震技术概况 |
| 1.3 结构随机响应分析的研究现状 |
| 1.4 基础隔震结构限位防护研究现状 |
| 1.5 本文研究的目的和主要内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第二章 概率密度演化理论与限位防护装置原理 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 概率密度演化理论 |
| 2.2.1 概率守恒原理 |
| 2.2.2 广义概率密度演化方程 |
| 2.2.3 广义概率密度演化方程的求解 |
| 2.3 经典结构可靠度理论 |
| 2.4 基于概率密度演化理论的可靠度分析 |
| 2.5 限位防护装置及其原理 |
| 2.5.1 软碰撞限位装置简介 |
| 2.5.2 新型软碰撞限位装置 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 确定性隔震结构线性随机响应分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 结构有限元模型 |
| 3.2.1 模型概况 |
| 3.2.2 结构周期 |
| 3.2.3 结构仿真模型 |
| 3.3 广义概率密度演化方程的数值求解 |
| 3.3.1 工程地震动物理随机函数模型 |
| 3.3.2 概率空间选点与赋得概率 |
| 3.3.3 结构动力反应分析方法 |
| 3.3.4 TVD差分格式 |
| 3.4 结构线性随机响应对比分析 |
| 3.5 结构线性随机响应的概率信息 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 随机隔震结构非线性随机响应分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基础隔震结构的恢复力模型选定 |
| 4.2.1 基础隔震结构的动力分析仿真模型 |
| 4.2.2 隔震层的恢复力模型及仿真 |
| 4.2.3 上部结构的恢复力模型及仿真 |
| 4.3 软碰撞限位防护装置的仿真 |
| 4.4 随机基础隔震结构的非线性随机响应分析 |
| 4.4.1 代表点集和地震波时程样本的生成 |
| 4.4.2 基础隔震结构的非线性随机响应分析 |
| 4.5 带限位装置的基础隔震结构非线性随机响应分析 |
| 4.6 非线性结构随机响应对比分析 |
| 4.7 非线性结构随机响应的概率信息 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 非线性随机隔震结构的动力可靠度分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于概率密度演化方法的结构可靠度理论 |
| 5.2.1 首次超越破坏准则 |
| 5.2.2 基于首超破坏准则的概率密度演化方法 |
| 5.2.3 随机结构反应的极值分布 |
| 5.3 随机结构动力可靠度分析的数值方法 |
| 5.4 非线性随机基础隔震结构的可靠度分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）串联型变刚度叠层橡胶隔震支座试验研究（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 串联型组合隔震支座JY-ISO-C试验研究 |
| 1.1 支座组成及工作原理 |
| 1.2 竖向特性试验 |
| (1)竖向刚度试验 |
| (2)竖向极限承载能力试验 |
| 1.3 水平特性试验 |
| (1)水平剪切刚度试验 |
| (2)水平极限承载力试验 |
| 2 计算模型曲线 |
| 3 结论 |
（5）基础隔震结构的柔性限位防护研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 抗震结构发展进程简介 |
| 1.3 隔震结构概述 |
| 1.3.1 基础隔震结构 |
| 1.3.2 层间隔震结构 |
| 1.4 隔震结构发展进程 |
| 1.4.1 基础隔震结构的发展进程 |
| 1.4.2 层间隔震结构的发展进程 |
| 1.5 基础隔震结构限位防护研究现状 |
| 1.5.1 国外研究现状 |
| 1.5.2 国内研究现状 |
| 1.6 本文研究的目的和主要内容 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 主要研究内容 |
| 第二章 软碰撞限位防护装置及运动方程 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 限位防护装置的简介 |
| 2.3 限位防护装置的设计构想 |
| 2.4 弹性软碰撞运动方程 |
| 2.5 动力响应分析方法 |
| 2.5.1 随机振动分析法 |
| 2.5.2 反应谱分析法 |
| 2.5.3 动力时程分析法 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 限位防护装置有限元仿真及性能试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 限位防护装置有限元仿真 |
| 3.2.1 橡胶本构 |
| 3.2.2 有限元网格划分和单元选取 |
| 3.2.3 有限元仿真结果分析 |
| 3.3 限位防护装置制作 |
| 3.3.1 冷粘结制作工艺 |
| 3.3.2 冷粘结限位防护装置的制作 |
| 3.4 限位防护装置的性能试验 |
| 3.4.1 限位防护装置试件 |
| 3.4.2 试验工况 |
| 3.4.3 试验结果 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 基础隔震结构弹性软碰撞限位仿真分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基础隔震结构模型 |
| 4.2.1 模型概况 |
| 4.2.2 地震波选取 |
| 4.3 模型动力响应对比分析 |
| 4.3.1 结构周期 |
| 4.3.2 层间剪力 |
| 4.3.3 层间位移角 |
| 4.3.4 顶层加速度 |
| 4.3.5 隔震层位移 |
| 4.4 软碰撞模拟 |
| 4.5 软碰撞限位结果分析 |
| 4.5.1 限位后层间剪力 |
| 4.5.2 限位后层间位移角 |
| 4.5.3 限位后顶层加速度 |
| 4.5.4 限位防护装置受力分析 |
| 4.5.5 限位后隔震层位移 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基础隔震结构弹塑性软碰撞限位仿真分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基础隔震结构的动力分析模型及模型的选定 |
| 5.2.1 基础隔震结构的动力分析模型 |
| 5.2.2 计算模型假定 |
| 5.3 基础隔震结构的恢复力模型 |
| 5.3.1 隔震层的恢复力模型及仿真 |
| 5.3.2 上部结构的恢复力模型及仿真 |
| 5.4 试验数据公式拟合及仿真 |
| 5.4.1 试验数据公式拟合 |
| 5.4.2 三角形弹塑性模型仿真 |
| 5.5 基础隔震结构及软碰撞仿真 |
| 5.5.1 模型介绍 |
| 5.5.2 基础隔震结构仿真 |
| 5.5.3 基础隔震结构软碰撞仿真 |
| 5.5.4 基础隔震结构的隔震层位移 |
| 5.6 软碰撞限位结果分析 |
| 5.6.1 限位后层间剪力 |
| 5.6.2 限位后层间位移角 |
| 5.6.3 限位后顶层加速度 |
| 5.6.4 限位后防护装置受力分析 |
| 5.6.5 限位后隔震层位移 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）单面碰撞式调谐质量阻尼器结构振动控制理论与试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 结构振动控制技术研究现状 |
| 1.2.1 被动控制技术 |
| 1.2.2 主动及混合控制技术 |
| 1.2.3 半主动控制技术 |
| 1.3 碰撞耗能减振技术研究现状 |
| 1.3.1 碰撞阻尼器 |
| 1.3.2 颗粒阻尼器 |
| 1.4 碰撞式调谐质量阻尼器研究现状 |
| 1.4.1 数值模拟研究 |
| 1.4.2 试验研究 |
| 1.5 本文研究思路与内容 |
| 第2章 粘弹性材料层碰撞分析及其模拟 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 粘弹性材料层的自由碰撞试验 |
| 2.2.1 经典坠球碰撞试验 |
| 2.2.2 本文提出的自由碰撞试验装置 |
| 2.3 粘弹性材料碰撞参数分析 |
| 2.3.1 粘弹性材料层种类 |
| 2.3.2 粘弹性材料层厚度 |
| 2.3.3 碰撞质量 |
| 2.3.4 碰撞头形状 |
| 2.3.5 讨论 |
| 2.4 一种适用于粘弹性材料的碰撞力模型 |
| 2.4.1 碰撞力模型研究回顾 |
| 2.4.2 本文模型 |
| 2.4.3 碰撞阻尼因子的推导 |
| 2.4.4 讨论 |
| 2.4.5 碰撞力模型耗能稳定性分析 |
| 2.4.6 碰撞力模型参数确定方法 |
| 2.4.7 本文模型的比较分析与验证 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 SS-PTMD动力特性分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 SS-PTMD动力特性 |
| 3.2.1 理论推导 |
| 3.2.2 数值分析 |
| 3.2.3 试验结果 |
| 3.3 讨论 |
| 3.3.1 两种数值模拟方法的对比 |
| 3.3.2 SS-PTMD的强迫振动响应 |
| 3.3.3 碰撞挡板与质量块间距对SS-PTMD动力特性的影响 |
| 3.4 小结 |
| 第4章 SS-PTMD减振性能分析及其参数优化设计 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 SS-PTMD减振性能分析 |
| 4.2.1 数值模拟方法 |
| 4.2.2 参数分析 |
| 4.2.3 单层框架的SS-PTMD振动控制试验 |
| 4.3 SS-PTMD参数优化设计方法 |
| 4.3.1 基于H_∞优化法则的数值优化方法 |
| 4.3.2 SS-PTMD 参数优化结果与设计公式 |
| 4.4 讨论 |
| 4.4.1 与经典TMD的对比分析 |
| 4.4.2 频率失调对SS-PTMD的影响 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 基于SS-PTMD的桥梁涡激振动控制研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 SS-PTMD控制涡激振动的模拟方法 |
| 5.2.1 刚性主梁-尾流振子耦合模型 |
| 5.2.2 刚性主梁-尾流振子-SS-PTMD耦合模型 |
| 5.2.3 耦合模型参数识别 |
| 5.3 风洞试验研究 |
| 5.3.1 试验布置 |
| 5.3.2 SS-PTMD设计 |
| 5.3.3 风洞试验结果 |
| 5.3.4 数值模拟结果 |
| 5.3.5 锁定-释放试验 |
| 5.4 讨论 |
| 5.4.1 尾流振子模型参数对SS-PTMD控制效果的影响 |
| 5.4.2 SS-PTMD控制涡激振动的鲁棒性 |
| 5.5 小结 |
| 第6章 基于SS-PTMD的结构地震响应控制研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 结构-摆式SS-PTMD系统的地震响应 |
| 6.2.1 单自由度结构-摆式SS-PTMD系统的地震响应 |
| 6.2.2 多自由度结构-摆式SS-PTMD系统的地震响应 |
| 6.3 摆式SS-PTMD动力特性及其优化参数 |
| 6.3.1 摆式SS-PTMD的动力特性 |
| 6.3.2 基于自由振动响应均方根最小化的参数优化法则 |
| 6.3.3 优化结果与设计公式 |
| 6.4 摆式SS-PTMD减震效果的振动台试验研究 |
| 6.4.1 试验结构动力特性 |
| 6.4.2 摆式SS-PTMD设计 |
| 6.4.3 振动台试验准备与测试地震波 |
| 6.4.4 试验结果 |
| 6.4.5 试验结果的数值验证 |
| 6.5 摆式SS-PTMD减震性能分析 |
| 6.5.1 质量比对减震性能的影响 |
| 6.5.2 应对频率失调的鲁棒性 |
| 6.5.3 与经典TMD的比较 |
| 6.6 讨论 |
| 6.6.1 结构加速度响应控制效果 |
| 6.6.2 摆式SS-PTMD地震耗能分析 |
| 6.6.3 多自由度结构的摆式SS-PTMD控制效果 |
| 6.7 小结 |
| 第7章 基于SS-PTMD的拉索振动控制研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 岳阳洞庭湖大桥斜拉索风雨振及其控制系统 |
| 7.2.1 岳阳洞庭湖大桥及其拉索风雨振观测数据 |
| 7.2.2 磁流变阻尼器长期力学性能分析 |
| 7.3 SS-PTMD拉索振动控制数值分析 |
| 7.3.1 SS-PTMD与拉索耦合运动方程 |
| 7.3.2 拉索以及碰撞力模型参数 |
| 7.3.3 单模态振动控制效果 |
| 7.3.4 多模态振动控制效果 |
| 7.4 SS-PTMD拉索振动控制现场试验 |
| 7.4.1 试验设置 |
| 7.4.2 试验结果 |
| 7.5 小结 |
| 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A (攻读学位期间所发表的学术论文目录) |
（7）核电厂多级隔震地震响应及参数分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景和意义 |
| 1.2 核电厂隔震技术发展 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第二章 多级变刚度组合隔震支座及其力学模型 |
| 2.1 现有隔震支座及其力学模型 |
| 2.1.1 普通橡胶支座 |
| 2.1.2 铅芯橡胶支座 |
| 2.1.3 滑板支座 |
| 2.1.4 隔震体系恢复力模型 |
| 2.2 变刚度隔震支座 |
| 2.2.1 现有隔震支座局限 |
| 2.2.2 变刚度隔震支座构造 |
| 2.2.3 变刚度隔震支座变形状态 |
| 2.3 变刚度隔震支座力学模型 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 核岛多级隔震结构隔震参数分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模型分析 |
| 3.2.1 模型分析理论 |
| 3.2.2 模型简介 |
| 3.3 分析结果 |
| 3.3.1 两阶刚度恢复力模型分析结果 |
| 3.3.2 三阶刚度恢复力模型分析结果 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 核电厂结构传统隔震与多级隔震数值分析 |
| 4.1 核电厂结构简介 |
| 4.2 核电厂结构数值分析 |
| 4.2.1 分析工况确定 |
| 4.2.2 地震波的选取 |
| 4.2.3 地震响应对比分析 |
| 4.3 多级隔震设计流程 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 核岛隔震结构非平稳随机地震响应研究 |
| 5.1 地震动随机过程 |
| 5.1.1 平稳随机地震模型 |
| 5.1.2 非平稳随机模型 |
| 5.1.3 核岛结构基岩加速度谱密度S0的确定 |
| 5.2 数值算例 |
| 5.2.1 数值分析模型简介 |
| 5.2.2 核岛模型虚拟激励法求解过程 |
| 5.2.3 数值分析参数 |
| 5.2.4 数值结果 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 需要进一步研究的问题 |
| 参考文献 |
| 作者在攻读硕士学位期间公开发表的论文 |
| 作者在攻读硕士学位期间所作的项目 |
| 致谢 |
（8）基于隔震层位置变化对钢筋混凝土框架结构的抗震性能影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 建筑结构隔震系统概述 |
| 1.2.1 建筑结构隔震的概念和原理 |
| 1.2.2 建筑结构隔震的减震效果 |
| 1.2.3 建筑隔震结构的分类 |
| 1.2.4 建筑隔震结构的适用范围 |
| 1.3 隔震技术的研究及应用现状 |
| 1.3.1 基础隔震技术在国内外的研究及应用现状 |
| 1.3.2 层间隔震技术在国内外的研究及应用现状 |
| 1.3.3 国内外规范标准 |
| 1.4 本文研究的内容和意义 |
| 1.4.1 本文研究的主要内容 |
| 1.4.2 本文研究的意义 |
| 第二章 确定隔震支座及其数值模型的影响分析 |
| 2.1 隔震支座的比较与选择 |
| 2.1.1 常用隔震支座的工作性能分析 |
| 2.1.2 三类隔震支座的性能对比 |
| 2.1.3 隔震支座的确定及其力学性能分析 |
| 2.2 隔震层数值建模的影响因素 |
| 2.3 SAP2000中隔震支座的数值模型的分析与选择 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 隔震建筑结构计算模型的动力分析 |
| 3.1 基础隔震的工作机理 |
| 3.1.1 单质点基础隔震结构的动力分析 |
| 3.1.2 多质点基础隔震结构的动力分析 |
| 3.2 层间隔震的工作机理 |
| 3.2.1 层间隔震结构的简化模型 |
| 3.2.2 层间隔震结构动力反应分析 |
| 3.3 结构时程分析法的求解 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 隔震层位置对框架结构地震反应的影响分析 |
| 4.1 建立模型 |
| 4.1.1 工程概况 |
| 4.1.2 隔震支座参数 |
| 4.1.3 各参数的选取 |
| 4.1.4 地震波的选取 |
| 4.2 计算模型的建立 |
| 4.3 结构自振的性能分析 |
| 4.4 结构模型地震反应分析 |
| 4.4.1 地震作用下各结构模型楼层加速度反应对比 |
| 4.4.2 地震作用下各结构模型楼层剪力反应对比 |
| 4.4.3 地震作用下各结构模型楼层位移反应对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 不同阻尼比对隔震结构地震反应的影响 |
| 5.1 各隔震结构模型楼层剪力反应对比 |
| 5.2 各隔震结构模型楼层层间位移反应对比 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（9）高层建筑变刚度隔震技术试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 结构减震控制概念、原理及分类 |
| 1.2.1 结构减震控制基本概念 |
| 1.2.2 结构减震控制的分类 |
| 1.3 基础隔震组成和隔震原理 |
| 1.3.1 基础隔震技术基本原理 |
| 1.3.2 基础隔震技术发展概述 |
| 1.4 变刚度隔震技术及隔震结构振动台试验研究现状 |
| 1.5 主要研究内容 |
| 第二章 变刚度隔震支座试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 叠层橡胶支座试验检验方法 |
| 2.3 串联组合隔震支座(JY-ISO-C型)试验研究 |
| 2.3.1 支座组成及工作原理 |
| 2.3.2 竖向特性试验 |
| 2.3.3 水平剪切试验 |
| 2.4 并联组合隔震支座(JY-ISO-B型)试验研究 |
| 2.4.1 组成及工作原理 |
| 2.4.2 竖向特性试验 |
| 2.4.3 支座试验后状态及构造优化 |
| 2.4.4 并联组合隔震支座试验总结 |
| 第三章 建筑变刚度隔震橡胶支座分析模型 |
| 3.1 等价线性(线弹性)模型 |
| 3.2 线型模型 |
| 3.3 Bonc-Wen滞回模型 |
| 3.3.1 单轴模型 |
| 3.3.2 多轴模型 |
| 3.4 三线型模型 |
| 3.5 变刚度隔震支座计算分析模型 |
| 3.5.1 串联组合隔震支座JY-ISO-C计算模型 |
| 3.5.2 并联组合隔震支座JY-ISO-B计算模型 |
| 第四章 高层隔震结构振动台试验模型设计 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验及采集设备 |
| 4.3 试验设计及模型制作 |
| 4.3.1 试验原型结构设计 |
| 4.3.2 模型用材料及性能 |
| 4.3.3 模型设计与加工 |
| 4.3.4 地震波选择 |
| 4.3.5 测点布置 |
| 4.3.6 试验工况 |
| 4.4 试验模型频率及振型 |
| 第五章 橡胶支座隔震模型振动台试验 |
| 5.1 模型A2试验结果 |
| 5.2 模型B1试验结果 |
| 5.3 模型B2试验结果 |
| 5.4 A2、B1、B2模型振动台试验结果综合对比研究 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 试验模型数值分析及与试验对比研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 计算模型及分析方法 |
| 6.2.1 弹性时程分析 |
| 6.2.2 动力弹塑性分析 |
| 6.3 变刚度隔震结构数值模拟与试验结果比较 |
| 6.3.1 模型信息 |
| 6.3.2 计算工况 |
| 6.3.3 输入地震波 |
| 6.3.4 数值模拟与试验结果比较 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 主要研究成果 |
| 7.2 后续研究工作展望 |
| 附录A 振动台模型设计信息 |
| 附图B 隔震结构模型最大楼层位移及最大层间位移角 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的成果 |
| 致谢 |
（10）考虑土—结构相互作用的采动区建筑物抗震抗变形双重保护装置减震分析（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 采动区建筑物保护的方法及措施 |
| 1.1.1 采动区建筑物保护的基本概念 |
| 1.1.2 建筑物下采煤的保护方法及措施 |
| 1.1.3 采动区建筑物保护的具体方法及措施 |
| 1.2 采动区建筑物保护的研究进展 |
| 1.2.1 采动区建筑物保护的国外研究进展 |
| 1.2.2 采动区建筑物保护的国内研究进展 |
| 1.3 采动区土—基础—结构相互作用研究进展 |
| 1.3.1 采动区土—基础—结构相互作用研究 |
| 1.3.2 采动区土—结构相互作用的研究进展 |
| 1.4 采动区建筑物保护研究存在的问题 |
| 1.5 主要研究内容研究方法及研究意义 |
| 1.5.1 主要研究内容 |
| 1.5.2 研究方法 |
| 1.5.3 研究意义 |
| 2 采动区开采沉陷变形对建筑物的损害分析 |
| 2.1 采动区地表移动变形 |
| 2.2 采动区地表移动变形对建筑物的影响 |
| 2.3 地下煤炭开采对建筑物影响的算例分析 |
| 2.3.1 煤炭开采区概况 |
| 2.3.2 数值模拟结果及分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 土—结构相互作用的理论分析 |
| 3.1 土—结构相互作用的概念 |
| 3.2 土的本构关系的研究 |
| 3.2.1 土的动力本构关系 |
| 3.2.2 土的本构关系的力学模型 |
| 3.2.3 土动力学模型 |
| 3.3 采动区土—结构相互作用的研究 |
| 3.4 考虑土—结构相互作用的采动区建筑物的力学模型及运动方程 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 基于建筑减隔震技术的采动区建筑物双重保护措施与方法 |
| 4.1 建筑隔震技术概要 |
| 4.2 基于建筑隔震技术的采动区建筑物双重保护技术 |
| 4.3 基于建筑隔震技术的采动区建筑物动力学方程 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 采动区建筑物半主动双重保护装置的设计与理论分析 |
| 5.1 采动区建筑物半主动双重保护装置工作原理 |
| 5.2 水平隔震支座（内含 SMA）的设计 |
| 5.2.1 铅芯橡胶支座的构造特性 |
| 5.2.2 铅芯橡胶支座隔震力学性能的理论分析 |
| 5.2.3 铅芯橡胶隔震支座的构造要求 |
| 5.2.4 半主动控制技术 |
| 5.3 蝶形弹簧的理论分析与设计 |
| 5.3.1 蝶形弹簧的构造要求 |
| 5.3.2 蝶形弹簧的分类和组成形式 |
| 5.3.4 碟形弹簧的分析与设计 |
| 5.3.5 标准碟形弹簧选择 |
| 5.4 碟形弹簧在隔震体系中的功能与作用 |
| 5.4.1 碟形弹簧的特性在隔震体系中的功能作用 |
| 5.4.2 蝶形弹簧的力学性能分析和设计 |
| 5.5 粘滞耗能减振阻尼器的设计 |
| 5.5.1 粘滞耗能阻尼器的分类 |
| 5.5.2 粘滞流体阻尼器的恢复力模型 |
| 5.5.3 粘滞阻尼器的理论分析 |
| 5.5.4 粘滞耗能阻尼器的计算模型的确定 |
| 5.6 采动区半主动双重保护装置的分析与设计 |
| 5.6.1 采动区抗震抗变形双重保护支座的力学性能分析 |
| 5.6.2 采动区双重保护装置的的滞回性能分析 |
| 5.6.3 结果分析 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 考虑土—结构相互作用的采动区建筑物半主动双重保护装置减震分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 采动区建筑物有限元模型 |
| 6.2.1 有限元分析中边界的处理 |
| 6.2.2 有限元分析模型的建立 |
| 6.2.3 不同保护条件下采动区建筑物模态分析 |
| 6.3 采动区建筑物地震响应分析 |
| 6.3.1 地震波的输入 |
| 6.3.2 地震波的选择和修正 |
| 6.4 采动区地震—开采沉陷变形共同作用下建筑物受力分析 |
| 6.5 采动区建筑物半主动双重保护装置减震分析 |
| 6.5.1 不同保护方式采动区建筑物地震响应分析 |
| 6.5.2 阪神地震波作用下采动区建筑物动力响应时程分析 |
| 6.5.3 集集地震波作用下采动区建筑物动力响应时程分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
四、变刚度隔震保护装置的研究（论文参考文献）
- [1]新型多级隔震装置试验及最优参数分析[J]. 赵帅兵,刘文光,何文福,张强,李雪. 世界地震工程, 2021(01)
- [2]基于变刚度的组合系统的隔震性能研究[J]. 何文福,蔡培,许浩. 结构工程师, 2020(05)
- [3]基于概率密度演化的带限位防护装置基础隔震结构随机响应分析[D]. 秦熙. 广州大学, 2020(02)
- [4]串联型变刚度叠层橡胶隔震支座试验研究[J]. 高杰,薛彦涛,肖从真,周锡元,韩雪. 建筑结构, 2020(06)
- [5]基础隔震结构的柔性限位防护研究[D]. 张超洋. 广州大学, 2019(01)
- [6]单面碰撞式调谐质量阻尼器结构振动控制理论与试验研究[D]. 王文熙. 湖南大学, 2018(06)
- [7]核电厂多级隔震地震响应及参数分析[D]. 潘响铃. 上海大学, 2015(02)
- [8]基于隔震层位置变化对钢筋混凝土框架结构的抗震性能影响研究[D]. 武辉皎. 宁夏大学, 2014(09)
- [9]高层建筑变刚度隔震技术试验研究[D]. 高杰. 中国建筑科学研究院, 2013(01)
- [10]考虑土—结构相互作用的采动区建筑物抗震抗变形双重保护装置减震分析[D]. 魏晓刚. 辽宁工程技术大学, 2012(05)