一、北满特钢60t LF/VD精炼设备改造（论文文献综述）
卢彩玲[1]（2017）在《高品质GCr15轴承钢冶炼与连铸工艺研究》文中进行了进一步梳理本文针对JY钢铁厂120T转炉（LD）→钢包精炼（LF）→真空脱气（RH）→连铸连轧（CC）生产GCr15轴承钢的工艺流程,对冶炼过程中轴承钢水全氧含量、酸溶铝含量、夹杂物数量及尺寸等影响铸坯质量的因素进行了系统研究。分析了冶炼过程不同控制工艺参数对产品质量的影响,优化了转炉冶炼、精炼、连铸等过程工艺操作,生产出了低氧含量、低夹杂物含量的良好铸坯,提高了轴承钢品质。研究结果表明,钢中全氧含量随着冶炼过程的进行逐渐降低:LF精炼工序的平均氧含量为10.8ppm,RH处理结束平均氧含量降低至7.7ppm,中间包样平均氧含量为8.7ppm,铸坯样平均氧含量为7.7ppm,成品钢平均氧含量为6.8ppm。中间包内氧含量有所升高缘于倒包过程中钢液的微弱二次氧化。轴承钢氧含量受转炉出钢碳含量、酸溶铝含量[Al]s、精炼时间及精炼渣碱度、连铸保护浇注等因素影响较大。控制转炉出钢碳[C]>0.3%,成品钢[Al]s含量100200ppm,精炼时间5060min,精炼渣碱度5.07.0,中间包采用长水口、弱吹氩保护浇注等工艺措施,可有效降低GCr15轴承钢全氧含量。对冶炼过程钢中夹杂物数量、成分、形貌、尺寸的演变规律进行了系统研究。钢中夹杂物数量呈逐渐下降趋势:LF精炼后钢中夹杂物数量平均25.3个/mm2,RH处理后夹杂物个数降为11.6个/mm2,中包样夹杂物平均个数为12.7个/mm2,成品轧材夹杂物数量降至9.8个/mm2。采用扫描电镜分析了冶炼过程中夹杂物物相与形貌的演变,结果表明:LF精炼可使夹杂物由初期较大尺寸的氧化物和硫化物夹杂,尺寸约为40μm,转变为颗粒较小的复合氧化物夹杂,尺寸约为20μm,真空处理后钢中主要存在点状的钙镁铝酸盐夹杂,尺寸降至6μm以下,软吹处理对夹杂物的上浮去除效果明显。研究了精炼过程中的不同调铝工艺对钢中全氧含量及夹杂物的影响,结果表明:采用LD出站加入1.2kg/t.s铝粒,LF进站撒入0.1-0.3kg/t.s铝粒脱氧的控铝方式效果最好。采用此调铝工艺,成品钢中全氧含量可降到6.5ppm,酸溶铝含量稳定控制在100-200ppm,夹杂物含量低且尺寸细小,达到高纯净钢水平。对轴承钢精炼过程120吨LF吹氩钢包内吹氩制度进行研究,精炼阶段过程送电加热及合金化时,增大氩气流量能缩短搅拌时间,吹氩流量控制在300400Nl/min时效果最好,流量过大时会造成卷渣。对软吹过程的去夹杂行为进行研究,考察吹氩时间、吹氩量对钢包内夹杂物去除的影响规律。结果表明:软吹阶段,吹氩量控制在40Nl/min,软吹时间控制在2530min夹杂物的去除效果最好,最佳工艺下夹杂去除率可达90%以上。浇注温度、二冷强度对铸坯疏松、偏析的影响的研究结果表明,控制中包过热度在15-25℃范围时碳偏析程度较低。同时,二冷强度由强冷调整为弱冷,即二冷配水量由0.5L/min降低到0.18L/min,铸坯裂纹率降低,铸坯质量明显改善。连铸末端凝固特性进行研究结果表明:240×240mm断面GCr15轴承钢的综合凝固系数K值为26.8mm/min1/2,液相穴长度为17.2m。末端电磁搅拌装置最佳安装位置为中心处到弯月面距离为5.716.69m,最佳搅拌强度选择380/350A。
王娜[2]（2014）在《马钢特钢公司国内市场营销策略研究》文中指出钢铁工业是国民经济的重要基础产业,特殊钢领域虽然是钢铁行业的一部分,但是技术性比较强,有其特殊性。一方面,行业内产品重复现象非常严重,加之近年来钢铁行业投资加大,出现了供大于求的局面,特钢将会面临更加激烈的竞争。另一方面,特钢产品中部分高性能高质量的高端产品国内还没有能力生产或达不到国外先进水平,目前仍需大量进口。面对日益严重的挑战,国有大中型企业如果不迅速与激烈的市场竞争态势对接,将有在激烈的市场竞争中淘汰的危险。在此背景下,企业必须进一步加强营销理念,结合自身情况,掌握市场信息,利用国家政策,制定出一套切实可行的营销策略。本文通过大量文献研究,以市场营销理论为基础,对特钢产品从政治环境、经济环境、社会环境和技术环境等影响因素进行深入的分析研究,并运用“五力模型”对马钢特钢产品的五种竞争力量进行深入剖析。然后运用SWOT矩阵重点分析了马钢特钢公司自身的优势和劣势以及所面临的机会和威胁。通过特钢行业市场细分确立出马钢特钢公司核心区域市场、辅助区域市场和外围区域市场,并从原有产品和新产品两方面进行市场定位。在此基础上分别从产品策略、价格策略、渠道策略和促销策略四个方面提出马钢特钢公司营销策略,最后开展一系列措施,为营销策略的实施提供保障。本研究不但对于马钢特钢公司自身的发展具有指导意义,而且对其他特钢企业的发展也具有一定的借鉴作用,同时也为特钢行业后续研究提供了新的思想平台和研究理念,起到了积极的推进作用。
虞海燕[3]（2011）在《我国西北地区钢铁产业发展战略研究》文中研究指明中国西北地区地域辽阔、人口较少,由于历史、环境等因素,经济基础较为薄弱,属于欠发达地区。近些年来,随着国家西部大开发战略的实施,西北地区经济取得了较快速发展。我国西北地区的钢铁工业虽然起步晚,但在其经济总量中占有举足轻重的地位。如何有效利用西北地区得天独厚的矿产资源和能源优势,发展循环经济,促进西北地区钢铁工业的科学发展,是一项十分重大而紧迫的战略任务。本文基于西北地区经济建设和社会发展的需求,围绕钢铁产业可持续发展这一主题,以西北地区特大型钢铁联合企业—酒泉钢铁集团公司（简称酒钢）为重点对象开展研究,以期为西北地区钢铁产业结构调整提供决策咨询依据。全文主要内容如下：（1）在综合评述国内外钢铁工业的发展历程、现代钢铁工业的特点和发展趋势的基础上,客观分析了我国西北地区钢铁产业的生产现状、存在的问题及发展前景；从矿山资源利用、选矿、冶炼以及轧钢等工艺设备情况、生产现状、综合能耗水平、环保和清洁生产水平等方面入手,总结提出了酒钢寻求可持续发展的优势和面临的主要挑战。（2）从发展循环经济的角度,论证了酒钢遵循“减量化、再利用、资源化”原则实施中长期发展规划的必要性、紧迫性和可行性；提出通过物质流、能量流、水资源流的减量化和再循环利用,实现资源能源消耗降低、产品档次质量提高、污染物以及碳排放减少、经济效益增加、竞争能力增强,使企业步入“资源效率提高—能耗降低—环境改善—成本降低—竞争能力提高”的良性循环。（3）基于剖析酒钢生产设备、产品、能源、资源等的现状,结合酒钢“十二五”发展战略目标,提出以低成本、高效益、全方位、综合发展的思路来提升酒钢在行业中的竞争力；以酒钢铁前、炼钢、轧钢等主要工序以及关联产业的发展为例,探讨了实施低成本可持续发展策略中的若干关键问题,论证了酒钢实施低碳经济的可行性,并对甘肃省乃至西北地区钢铁工业发展循环经济提出了一些具体措施。（4）基于西北地区的特点和经济建设发展需求,对酒钢钢材产品的品种结构进行了深入分析,指出了目前产品结构中存在的问题；提出酒钢在经历了由棒线材到扁平材、由普碳钢到不锈钢的二次重大产品结构调整后,今后必须由注重数量增长和规模扩张转移到以提高产品质量、提高资源利用效率和更加注重经济效益的轨道上。逐步形成普碳钢的拳头产品,增加高附加值产品的比例,扩大不锈钢的品种、产能和产量,是酒钢实施产品结构调整中需要重点关注的内容。（5）西北地区钢铁工业下一步发展,要贯彻“依靠科技,重视创新,人才为本”的思想；通过完善科技管理体制,建立科研开发平台,汇聚多层次科技人才队伍,形成鼓励创新的氛围,使酒钢等西北地区钢铁企业的科技工作得到快速发展,为钢铁产业的可持续发展提供技术保障和智力支撑。本文完成之时,适逢国家“十二五”发展规划即将启动、西部大开发进入新阶段的关键时期,希望本文对西北地区钢铁产业的分析和建议能够为西北地区经济发展战略研究提供有益的参考。
孙艳坤[4]（2009）在《轴承钢热轧组织控制机理与超快速冷却研究》文中提出本文针对国内某特殊钢棒材厂连铸连轧机改造后,GCr15轴承钢棒材交货状态网状碳化物大量析出、网状级别超标问题,通过实验室热模拟实验、热轧实验和不同冷却工艺控冷实验,对热轧GCrl5轴承钢组织与性能进行研究。重点分析了不同轧制工艺和冷却工艺参数对其先共析二次碳化物的析出和珠光体转变的影响,探讨了得到抑制网状二次碳化物析出的细珠光体组织工艺方法。并在不改变特殊钢棒材厂原有连轧生产线设置的基础上,安装超快速冷却系统,高温终轧后进行超快速冷却工业实验和大批量工业化生产。论文的主要工作如下：1在实验室自主研发的热力模拟实验机上对GCr15轴承钢进行热模拟实验。高温变形促进GCr15轴承钢在连续冷却过程中二次碳化物的析出和珠光体的转变,随着变形量增加,二次碳化物和珠光体的开始析出温度升高,珠光体球团直径减小,但变形量变化对二次碳化物厚度影响甚微；低温变形促进晶界处二次碳化物的碎断,珠光体球团直径和片层间距减小。GCr15轴承钢在连续冷却过程中,从高温到低温的相变产物主要有二次碳化物、珠光体和马氏体,随着冷却速度减小,马氏体转变曲线右侧发生抬高现象；晶界处二次碳化物为（Fe·Cr）3C型碳化物,抑制网状二次碳化物析出的临界冷却速度为8℃/s；完全发生珠光体转变的临界冷却速度为5℃/s,在756-510℃温度范围内保温20-200s就可以完全发生珠光体转变；随着连续冷却速度增加,二次碳化物和珠光体开始析出温度降低,晶界处二次碳化物由紧密的网状分布转变为半网状、短条状最后弥散析出,二次碳化物厚度减小,晶界处二次碳化物中C、Cr含量减小,珠光体球团直径和片层间距减小,显微硬度值增大,并有退化珠光体生成。2在热力模拟实验机上对GCr15轴承钢进行高温变形后控冷工艺模拟。GCr15轴承钢高温变形后以一定冷却速度快速冷却到不同温度的等温过程中,随等温时间延长,室温组织中珠光体含量增多的同时,晶界处二次碳化物析出趋势增大。随快速冷却阶段冷却速度的增加和等温温度的降低,二次碳化物沿晶界析出减弱,珠光体球团直径减小,珠光体片层结构变细变短,并有退化珠光体生成。以一定冷却速度快速冷却到不同温度的缓慢冷却过程中,随缓慢冷却速度的增加,珠光体球团直径减小,晶界处二次碳化物析出减少,缓慢冷却速度过大,将有淬火马氏体生成,晶界处无网状二次碳化物析出,珠光体组织大部分为铁素体和渗碳体层叠生长的片层状结构,有少量退化珠光体生成。通过制定不同温度区间的冷却工艺,增大快冷阶段冷却速度并配合以合理的缓冷阶段冷却速度,就可以达到抑制网状碳化物析出并得到细片层珠光体的目的。3在实验室条件下对高温终轧后GCr15轴承钢板材进行新型冷却工艺实验,分析不同冷却工艺参数对轴承钢组织性能影响。轴承钢板材热轧后常规冷却过程中,表面冷却速度较大,得到了抑制网状碳化物析出的珠光体组织,但内部由于冷却能力不足,室温组织为沿粗大晶界析出的网状二次碳化物和珠光体组织。轴承钢板材热轧后经过表面瞬时冷却速度可达到200℃／s的超快速冷却,整个断面均为抑制了网状二次碳化物析出的细珠光体组织,说明其内外部均达到了抑制网状碳化物析出的理想冷却速度；由于其心部冷却能力相对表面减弱,因此心部珠光体片层间距较表层有一定程度增大；随着终冷温度的降低,珠光体球团直径和片层间距减小,网状碳化物级别降低,其球化退火后冲击韧性值和硬度增大。4对不同规格轴承钢棒材高温保温后超快速冷却过程温度场进行模拟,分析超快速冷却过程中,棒材断面不同位置温度和冷却速度变化。在运用ANSYS软件对超快速冷却过程中棒材断面进行温度场分析时,采用计算超快速冷却终冷温度与实测终冷温度一致时停止计算的途径来确认换热系数的较精确值,不断修改传热模型,并对其温度场进行求解；空冷换热系数的确认,按照经验公式来处理。针对Φ<60mm棒材,根据超快速冷却后棒材表面温度不低于马氏体转变温度、而返红后最高温度不超过700℃原则进行一次超快速冷却,棒材断面不同位置冷却速度均达到抑制网状碳化物析出、过冷奥氏体完全发生珠光体转变的冷却速度要求；针对Φ≥60mm棒材,运用分段式二次超快速冷却,在不延长超快速冷却总时间前提下,解决了大断面棒材内部不易冷却的难题,提高了棒材内部的冷却速度,棒材断面不同位置冷却速度均可以达到抑制网状碳化物析出、过冷奥氏体完全发生珠光体转变的冷却速度要求,达到了进行超快速冷却的目的；在超快速冷却总时间相同条件下,对棒材进行分段多次超快速冷却,其内部冷却强度明显高于一次超快速冷却,内部冷却速度提高。5在不改变钢厂原有热连轧生产工艺的基础上,在连轧机组后安装三组超快速冷却系统,通过调节水压、喷嘴孔大小以及开水箱个数,针对不同规格棒材进行高温终轧后超快速冷却,其瞬时冷却速度可达到400℃/s以上。经过超快速冷却后,不同规格棒材断面不同位置冷却速度均可以达到抑制网状碳化物析出、过冷奥氏体完全发生珠光体转变的冷却速度要求,网状碳化物级别均≤2级,达到轴承行业标准。GCr15轴承钢棒材超快速冷却工艺的应用解决了其高温终轧后网状碳化物级别超标问题,不仅可以得到抑制网状碳化物析出的细珠光体组织,利于下一步球化退火工艺,而且保证了连轧生产线的轧制速度和避免待温工序,提高生产效率,使企业取得较大经济效益。“GCr15轴承钢热轧组织控制机理与超快速冷却研究”这一课题,对于提高我国轴承钢棒材质量、促进我国经济和社会发展具有着重要的指导意义。
潘时松[5]（2008）在《钢包狭缝式底喷粉元件研制及粉气流行为特性研究》文中进行了进一步梳理向熔池中直接喷吹粉剂因具有良好的热力学和动力学条件,此技术在铁水预处理和钢包精炼中得到普遍应用。本文针对现有喷粉工艺存在喷枪价格高、二次氧化和吸氮严重及易引发重大生产事故等缺点,开发了适合于钢包精炼底喷粉的喷粉元件,并对底喷粉过程粉气流行为进行了理论和实验研究,为此新工艺应用奠定理论基础。本论文主要的研究内容及获得的主要结果如下：（1）对粉气流在狭缝内的运动机理进行了数值仿真研究,获得了颗粒和气流密度及速度、颗粒直径和黏度的定量关系,即（2ρp+ρg）dVp/dt=3aρg（Vp-Vg）2-k/（2dp）（dp/v）-k +2ρgg-2ρpg,（式中：a和k为系数；V为速度,m/s；t为时间,s；p为密度,kg/m3；d为直径,m；v为运动黏度,m2/s；下标p和g分别代表颗粒和气体）及不同雷诺数下的解析式。研究结果表明：小颗粒只需极短的时间和距离加速就可达到99%的运动终速Vp（T）,在150m/s的氮气流中,直径为0.02mm石灰颗粒到达99%Vp（T）需要的时间和运动距离分别为0.01s和1.04m,而直径为2.00mm的石灰颗粒却需时间和距离分别为1.34s和167.21m；颗粒运动速度到达99%Vp（T）后,微小的速度增加量所需的加速距离却大量增加,0.02mm和2.00mm的石灰颗粒达到99.9%Vp（T）所需的距离分别为2.17m和328.65m；同类颗粒增大直径能缩短各自加速到穿透气／钢液界面的临界速度所需运动距离,0.200mm的石灰颗粒达到临界速度所需加速距离为0.46m,而2.00mm石灰的加速距离为0.21m；同直径的石灰、MgO、Fe2O3加速到99%Vp（T）的运动距离依次增加,而加速到各自得穿透临界速度的运动距离却依次减小。（2）对底喷粉钢液渗漏和粉剂堵塞的机理进行了理论研究和冷态和热态喷粉及5小时的磨蚀实验,提出了喷粉元件防止钢液渗漏的狭缝厚度即d＜-4σcosθ/（ρlgh）;防止粉料堆积得流化室夹角即a＜180°—2φ；防止粉料在狭缝内堵塞的无导角狭缝。（3）对底喷粉熔池的均混特性进行了物理模拟,考察了底喷粉元件的喷嘴形状、狭缝厚度、狭缝之间的距离、位置及气体流量对熔池搅拌的影响规律,结果发现：气体流量在（0.209Nl/s～0.523Nl/s）范围内圆孔喷嘴的均混时间短于狭缝喷嘴；单条狭缝在一定范围内（0.15～0.30mm×15.00mm,0.50～0.80mm×15.00mm）其厚度对熔池的均混时间影响可以忽略,但狭缝厚度增加到一定值后均混时间明显增大,在本实验条件下,狭缝厚度从0.30mm增大到0.50mm,熔池的均混时间增加了7.42s；狭缝之间距离为5mm下,相同出口截面积的双狭缝喷嘴对熔池的均混时间略小于单狭缝喷嘴；无论是单条狭缝还是多狭缝,距中心1/2处喷吹熔池的均混时间是最小的,侧部喷吹均混时间最长,二者最大差值达17.60s。（4）对粉剂穿透特性进行了物理模拟研究,通过对狭缝厚度、喷吹位置、喷嘴形状及空塔速度对粉剂穿透行为的研究发现：狭缝喷吹中,窄缝的粉剂穿透比高于宽缝,在本实验中,窄缝的粉剂穿透比平均高出1.3%；空塔速度范围为（10m/s～60m/s）底部中心和距中心1/2处单条狭缝喷粉的穿透比高出圆孔喷粉分别为4.21%和1.38%；空塔速度范围为（10m/s～60m/s）距中心1/2处和侧部位置单狭缝喷吹粉剂的穿透比高出底部中心位置喷粉分别3.68%和2.56%；狭缝喷粉的穿透比随着空塔速度的增加先增加后减小,并存在一个最佳的空塔速度,在本实验条件下,底部中心和距中心1/2处的最佳空塔速度为50m/s,侧部喷吹的最佳空塔速度为40m/s。
杨德照[6]（2005）在《大规格棒材小压缩比热连轧生产工艺开发与研究》文中认为本文叙述了在确保热连轧棒材组织和机械性能的同时,尽可能减小压缩比来提高连铸坯的允许产材规格的试验研究工作及成果。为了充分利用现有生产条件,通过控制连铸坯质量、热（红）送和轧后冷却过程的控制,尤其是热连轧过程的优化控制,实现了235×265mm矩形连铸坯生产Φ120mm以上大规格棒材,热连轧压缩比突破了国内一般采用的6.00这个下限。通过实验研究表明: （1） 235×265mm矩形连铸坯分别采用4.04和5.08的小压缩比热连轧生产工艺,所生产的Φ140mm和Φ125mm的大规格棒材,其低倍组织和机械性能均符合标准要求,该工艺是可行的;（2） 本实验所采取的低温低速、大辊径大道次压下量轧制工艺加上轧辊孔型的优化设计与配置,可以使加工变形渗透到铸坯的中心,这一点是实现小压缩比热连轧生产工艺的关键;（3） 西宁特钢在红（热）送过程中虽然铸坯余热未能得到充分的利用,但是有效地避开了A1N、硫化物的析出及夹杂物偏析的敏感温度区,为保证最终轧材良好的表面质量创造了有利的条件;（4） 小压缩比热连轧生产与铸坯质量控制,热（红）送过程控制以及轧后冷却控制密不可分。
中国金属学会赴欧炼钢考察团[7]（2004）在《欧洲12家炼钢厂及Oschaz和Rotelec公司基本情况与特点》文中研究说明
张亚琴[8]（2004）在《45号钢转炉冶炼质量控制的研究》文中研究说明我国钢材产品使用周期长,建筑用材多,废钢供应量小,制约了电炉钢的发展,各转炉钢生产厂都把开发高附加值的特殊钢作为新的增效点。就目前特殊钢生产技术而言,采用高炉-转炉-连铸流程生产碳素结构钢是特殊钢品种结构优化最有前景的流程之一。石家庄钢铁集团公司为降低成本进行了“高炉-转炉-连铸”生产45号钢工艺的开发,投入生产取得很好的经济效益。但因其成分（主要是C含量）难以控制、钢液结瘤、铸坯内在质量难以很好地保证等问题,使成材后性能不够稳定。本文对“氧气顶吹转炉-炉外精炼-连铸”生产45号钢的可行性和前景进行了理论分析;采集了大量的现场数据,对石家庄钢铁集团公司转炉冶炼45号钢过程中所涉及到的一些重要的工艺参数进行了分析,为实际生产操作工艺参数的确定提出了理论依据,使操作标准化。分析了45号钢冶炼过程各工序总氧量与溶解氧的变化规律,及显微夹杂和大型夹杂的数量变化,为进一步改进工艺、提高铸坯的清洁度水平以及开发其他特殊钢提供了依据。并应用PHOENICS软件模拟LF钢液流场,利用Navier-Stokes方程和κ?ε双方程建立流动模型,进行数值计算,确定最佳底吹氩位置,得到较合理的钢包流场,确保钢液化学成分、温度均匀,促使夹杂物上浮和去除,为连铸工序提供优质钢液奠定技术基础。为了解决终点碳难以控制的问题,氧气顶吹转炉采用增碳法冶炼45号钢。通过对LF钢液流场模拟,综合考虑夹杂物的上浮去除、快速提温和成分均匀等的要求,确定出最佳底吹氩位置为钢包底部距离中心0.4r～0.45r处,提高了脱氧效果,减少水口结瘤几率。石家庄钢铁集团公司改进工艺投入生产后,铸坯总氧含量由0.0069%降低到0.0046%,降低了33%。目前,石家庄钢铁集团公司有两座转炉交替进行45号钢冶炼,其钢种兑现率可达99%以上;LF精炼后的钢液经中间包送连铸,铸坯成品率达99%。
王志,李占春[9]（2003）在《北满特钢60t LF/VD精炼设备改造》文中研究指明简要介绍60t钢包精炼炉改造方案和改造效果。
王忠英,于桂玲,韩建淮,陆平,王重海[10]（2003）在《低成本冶炼高质量轴承钢工艺探讨》文中进行了进一步梳理分析了影响GCr15轴承钢质量的主要因素及各冶炼工序对轴承钢质量的影响 ,提出了非真空钢包精炼及钡合金处理轴承钢工艺 ,采用该工艺可使轴承钢w （O）降到 10× 10 -6以下 ,钡合金处理钢的疲劳寿命比真空铝处理钢高 6 3.5 5 % ,而每吨钢成本比真空处理钢降低 10 0元。同时 ,对转炉冶炼轴承钢工艺进行了探讨。
二、北满特钢60t LF/VD精炼设备改造（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、北满特钢60t LF/VD精炼设备改造（论文提纲范文）
（1）高品质GCr15轴承钢冶炼与连铸工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 轴承钢的发展和应用 |
| 1.1.1 国外轴承钢的发展现状 |
| 1.1.2 国内轴承钢的发展现状 |
| 1.2 轴承钢冶金质量控制要求 |
| 1.3 轴承钢中非金属夹杂物及其影响 |
| 1.3.1 轴承钢中非金属夹杂物的分类 |
| 1.3.2 非金属夹杂物对轴承钢质量的影响 |
| 1.4 连铸轴承钢的铸坯缺陷分析 |
| 1.5 课题的立题背景 |
| 第2章 GCr15轴承钢生产工艺简介 |
| 2.1 GCr15轴承钢生产工艺简介 |
| 2.1.1 转炉工序 |
| 2.1.2 LF精炼工序 |
| 2.1.3 RH精炼工序 |
| 2.1.4 连铸工序 |
| 2.2 GCr15轴承钢质量现状 |
| 2.2.1 轴承钢化学成分控制现状 |
| 2.2.2 轴承钢夹杂物控制现状 |
| 2.2.3 轴承钢铸坯质量现状 |
| 第3章 GCr15轴承钢冶炼过程中洁净度研究 |
| 3.1 冶炼过程全氧含量的变化 |
| 3.2 轴承钢氧含量影响因素分析 |
| 3.2.1 转炉拉碳对轴承钢氧含量影响分析 |
| 3.2.2 钢中[Al]s含量对轴承钢氧含量影响分析 |
| 3.2.3 精炼渣对轴承钢氧含量影响分析 |
| 3.2.4 LF精炼时间对轴承钢氧含量影响分析 |
| 3.2.5 保护浇注对轴承钢氧含量影响分析 |
| 3.3 轴承钢冶炼过程夹杂物的控制研究 |
| 3.3.1 各工序夹杂物数量的变化 |
| 3.3.2 精炼过程夹杂物物相组成分析 |
| 3.3.3 轴承钢中显微夹杂控制分析 |
| 3.4 调铝工艺对轴承钢洁净度的影响 |
| 3.4.1 工艺流程与研究方法 |
| 3.4.2 实验工艺及过程控制 |
| 3.4.3 调铝工艺对炉渣的影响分析 |
| 3.4.4 调铝工艺对夹杂物的影响分析 |
| 3.5 精炼吹氩控制对轴承钢洁净度的影响分析 |
| 3.5.1 LF吹氩精炼的影响因素 |
| 3.5.2 LF过程吹氩对钢包内夹杂物影响研究 |
| 3.5.3 钢包弱吹氩对钢包内夹杂物影响实验方案 |
| 3.5.4 钢包弱吹氩对钢包内夹杂物影响实验结果分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 GCr15轴承钢连铸工艺研究 |
| 4.1 轴承钢铸坯质量影响因素研究 |
| 4.1.1 钢水过热度对铸坯缺陷的影响 |
| 4.1.2 拉速对铸坯缺陷的影响 |
| 4.1.3 冷却强度对铸坯缺陷的影响 |
| 4.2 基于射钉实验对GCr15方坯凝固传热的研究 |
| 4.2.1 射钉法测试原理 |
| 4.2.2 GCr15轴承钢的射钉实验方案 |
| 4.2.3 GCr15轴承钢综合凝固系数和液相穴长度计算 |
| 4.3 GCr15凝固末端电磁搅拌参数分析 |
| 4.3.1 GCr15轴承钢末端电磁搅拌安装位置计算 |
| 4.3.2 GCr15轴承钢末端电磁搅拌强度分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（2）马钢特钢公司国内市场营销策略研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的和意义 |
| 1.3 论文主要内容和研究方法 |
| 第2章 相关理论概述 |
| 2.1 市场营销的含义及营销组合策略 |
| 2.1.1 市场营销的定义及特点 |
| 2.1.2 市场营销观念演变 |
| 2.1.3 市场营销组合策略 |
| 2.2 市场营销分析方法 |
| 2.2.1 PEST分析方法 |
| 2.2.2 五力分析模型 |
| 2.2.3 SWOT分析法 |
| 2.2.4 STP营销分析 |
| 第3章 马钢特钢公司外部营销环境分析 |
| 3.1 宏观环境分析 |
| 3.1.1 政治环境分析 |
| 3.1.2 经济环境分析 |
| 3.1.3 社会环境分析 |
| 3.1.4 技术环境分析 |
| 3.2 中国特殊钢行业现状与发展趋势 |
| 3.2.1 中国特殊钢行业现状 |
| 3.2.2 中国特殊钢行业存在的问题 |
| 3.2.3 中国特钢行业发展的趋势 |
| 3.3 特钢市场需求分析 |
| 3.3.1 特殊钢产品的特征 |
| 3.3.2 钢铁市场消费预测 |
| 3.4 特钢产品的竞争态势分析 |
| 3.4.1 现有竞争者 |
| 3.4.2 潜在竞争对手 |
| 3.4.3 下游用户分析 |
| 3.4.4 原材料供货商的议价能力 |
| 3.4.5 可替代的产品分析 |
| 第4章 马钢特钢公司内部营销环境分析 |
| 4.1 公司经营现状和人力资源分析 |
| 4.1.1 企业简介 |
| 4.1.2 经营现状 |
| 4.1.3 人力资源分析 |
| 4.2 现有技术能力和产品分析 |
| 4.2.1 现有技术和生产能力分析 |
| 4.2.2 现有生产工艺流程分析 |
| 4.2.3 现有典型产品分析 |
| 4.3 马钢特钢企业的SWOT分析 |
| 4.3.1 优势分析 |
| 4.3.2 劣势分析 |
| 4.3.3 机会分析 |
| 4.3.4 威胁分析 |
| 第5章 马钢特钢产品市场细分和目标市场选择 |
| 5.1 市场细分 |
| 5.1.1 地理区域细分市场 |
| 5.1.2 行业需求的细分市场 |
| 5.1.3 产品结构细分市场 |
| 5.2 目标市场选择 |
| 5.3 市场定位 |
| 第6章 马钢特钢公司营销组合策略制定 |
| 6.1 营销目标 |
| 6.2 产品策略 |
| 6.2.1 产品策略组合 |
| 6.2.2 加强新产品开发 |
| 6.2.3 加强品牌推广 |
| 6.3 价格策略 |
| 6.3.1 钢铁产品定价特点 |
| 6.3.2 马钢特钢公司基本定价策略的制定 |
| 6.4 渠道策略 |
| 6.4.1 钢铁行业渠道类型 |
| 6.4.2 钢铁行业渠道结构 |
| 6.5 促销策略 |
| 6.5.1 加大人员促销力度 |
| 6.5.2 加大宣传力度 |
| 第7章 马钢特钢公司营销略的实施和保障 |
| 7.1 实施质量过程控制 |
| 7.2 完善信息系统管理 |
| 7.3 加强人员培训 |
| 7.4 加强客户导向的全程服务体系 |
| 7.5 建立回款目标管理机制 |
| 第8章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）我国西北地区钢铁产业发展战略研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 现代钢铁工业的特点 |
| 1.2 世界钢铁工业发展及现状 |
| 1.2.1 世界钢铁工业发展历程 |
| 1.2.2 世界钢铁工业现状 |
| 1.3 国内钢铁工业发展及现状 |
| 1.3.1 国内钢铁工业发展历程 |
| 1.3.2 国内钢铁工业现状 |
| 1.4 国内钢铁工业存在的问题 |
| 1.5 国内钢铁工业发展趋势 |
| 1.6 我国西北地区钢铁工业概况 |
| 1.7 本文主要研究内容 |
| 第2章 西北地区钢铁企业现状分析 |
| 2.1 酒泉钢铁集团公司现状分析 |
| 2.1.1 矿山资源及开采现状 |
| 2.1.2 选矿设备及生产能力 |
| 2.1.3 铁前设备及生产能力 |
| 2.1.4 炼铁设备及生产能力 |
| 2.1.5 炼钢设备及生产能力 |
| 2.1.6 热轧设备及生产能力 |
| 2.1.7 冷轧设备及生产能力 |
| 2.1.8 能耗、环保、资源水平 |
| 2.2 新疆八一钢铁股份有限公司现状分析 |
| 2.3 西宁特殊钢股份有限公司现状分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 西北地区钢铁企业循环经济发展战略 |
| 3.1 西北地区能源资源禀赋特点 |
| 3.1.1 资源分布总体情况 |
| 3.1.2 铁矿资源分布及特点 |
| 3.2 钢铁企业循环经济发展战略 |
| 3.2.1 煤资源梯度利用 |
| 3.2.2 铁矿资源开发利用 |
| 3.2.3 钢铁冶金固体废弃物综合利用 |
| 3.3 钢铁生产资源优化配置 |
| 3.3.1 物质流 |
| 3.3.2 能源流 |
| 3.3.3 水资源流 |
| 3.4 小结 |
| 第4章 酒钢低成本可持续发展战略 |
| 4.1 低成本发展战略的指导思想 |
| 4.2 钢铁主业低成本可持续发展战略 |
| 4.2.1 铁前发展战略 |
| 4.2.2 炼钢发展战略 |
| 4.2.3 轧钢发展战略 |
| 4.3 关联产业整合优化发展战略 |
| 4.3.1 铬、镍、钨、钼资源开发 |
| 4.3.2 伴生铜矿资源开发 |
| 4.3.3 电解铝及铝合金产业发展 |
| 4.4 低碳经济发展战略 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 酒钢钢铁产品结构调整策略 |
| 5.1 产品结构现状分析 |
| 5.1.1 碳钢产品结构 |
| 5.1.2 不锈钢产品结构 |
| 5.2 产品结构调整思路 |
| 5.2.1 指导思想 |
| 5.2.2 产品发展方向 |
| 5.3 产品结构调整内容 |
| 5.3.1 不锈钢产品 |
| 5.3.2 棒线材产品 |
| 5.3.3 板材产品 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 酒钢科技与人才发展战略 |
| 6.1 科技发展现状分析 |
| 6.1.1 科技工作体系 |
| 6.1.2 科技工作现状 |
| 6.1.3 科技工作存在的问题 |
| 6.2 科技发展外部环境 |
| 6.2.1 钢铁行业技术发展趋势 |
| 6.2.2 国家产业技术政策导向 |
| 6.3 科技发展战略 |
| 6.3.1 基本思路 |
| 6.3.2 科技发展目标 |
| 6.3.3 科技发展着力点 |
| 6.4 人力资源发展战略 |
| 6.4.1 人力资源现状 |
| 6.4.2 人力资源开发指导思想 |
| 6.4.3 科技队伍建设 |
| 6.5 小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间取得的成果 |
| 作者简介 |
（4）轴承钢热轧组织控制机理与超快速冷却研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 轴承钢的质量控制 |
| 1.1.1 非金属夹杂物水平 |
| 1.1.2 碳化物的控制 |
| 1.1.2.1 液析碳化物 |
| 1.1.2.2 带状碳化物 |
| 1.1.2.3 网状碳化物 |
| 1.2 国内外轴承钢生产现状 |
| 1.2.1 国外轴承钢生产现状 |
| 1.2.2 国内轴承钢生产现状 |
| 1.3 控制轧制和控制冷却技术在轴承钢生产上的应用 |
| 1.3.1 传统的控制轧制和控制冷却工艺 |
| 1.3.2 GCr15轴承钢网状碳化物析出理论 |
| 1.3.3 控轧控冷技术在轴承钢生产上的应用 |
| 1.3.3.1 低温终轧 |
| 1.3.3.2 等温轧制工艺 |
| 1.3.3.3 控轧控冷和在线球化退火工艺相结合 |
| 1.4 超快速冷却技术的研究现状和发展趋势 |
| 1.4.1 超快速冷却工艺特征 |
| 1.4.1.1 高速连轧的温度制度 |
| 1.4.1.2 精细控制的、均匀化的超快速冷却 |
| 1.4.2 超快速冷却工艺的应用 |
| 1.4.2.1 超快速冷却工艺在带钢生产中的应用 |
| 1.4.2.2 超快速冷却工艺在棒材生产中的应用 |
| 1.4.3 ANSYS软件在超快速冷却技术上的应用 |
| 1.5 本文研究目的及内容 |
| 1.5.1 研究的目的 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第2章 轴承钢连续冷却过程中相变研究 |
| 2.1 实验方法 |
| 2.1.1 实验材料与设备 |
| 2.1.2 实验方案的制定 |
| 2.2 实验结果与分析 |
| 2.2.1 不同变形量条件下CCT曲线 |
| 2.2.2 不同工艺参数对二次碳化物析出的影响 |
| 2.2.2.1 冷却速度对二次碳化物析出的影响 |
| 2.2.2.2 变形量对二次碳化物析出的影响 |
| 2.2.2.3 变形温度对二次碳化物析出的影响 |
| 2.2.3 不同工艺参数对珠光体转变的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 轴承钢高温变形后控冷工艺模拟 |
| 3.1 实验方法 |
| 3.1.1 实验材料与装置 |
| 3.1.2 实验方案 |
| 3.1.2.1 高温变形后快冷+等温工艺模拟 |
| 3.1.2.2 高温变形后快冷+缓冷工艺模拟 |
| 3.2 实验结果 |
| 3.2.1 快冷+等温条件下等温时间对相变的影响 |
| 3.2.2 等温温度对相变的影响 |
| 3.2.3 快冷冷却速度对等温转变的影响 |
| 3.2.4 快冷+缓冷工艺中缓冷冷却速度对相变的影响 |
| 3.3 分析与讨论 |
| 3.3.1 分段冷却过程中二次碳化物析出机理 |
| 3.3.2 分段冷却条件下的珠光体相变 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 高温终轧后轴承钢新型冷却工艺实验 |
| 4.1 实验方法 |
| 4.1.1 实验材料与设备 |
| 4.1.2 实验方案 |
| 4.2 实验结果与分析 |
| 4.2.1 工艺参数与性能 |
| 4.2.2 热轧并冷却到室温后显微组织分析 |
| 4.2.2.1 冷却速度对显微组织影响 |
| 4.2.2.2 超快速冷却终冷温度对显微组织影响 |
| 4.2.2.3 板材断面不同位置显微组织特征 |
| 4.2.3 球化退火后组织分析 |
| 4.3 讨论 |
| 4.3.1 片状珠光体球化机理 |
| 4.3.2 超快速冷却抑制网状碳化物析出得到细珠光体组织原理 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 不同断面轴承钢棒材超快速冷却过程温度场模拟 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.2 求解温度场基本原理 |
| 5.2.1 传热过程基本方程 |
| 5.2.2 定解条件 |
| 5.2.3 有限单元法求解温度场原理 |
| 5.3 ANSYS求解温度场过程 |
| 5.3.1 有限元基本模型的建立 |
| 5.3.2 材料属性和定解条件的确定 |
| 5.3.2.1 材料属性 |
| 5.3.2.2 初始条件和边界条件 |
| 5.3.3 有限元模拟流程 |
| 5.4 轴承钢棒材超快速冷却结果与分析 |
| 5.4.1 Φ30mm棒材超快速冷却结果与分析 |
| 5.4.2 Φ40mm棒材超快速冷却结果与分析 |
| 5.4.3 Φ60mm棒材超快速冷却结果与分析 |
| 5.4.3.1 一次超快速冷却后结果与分析 |
| 5.4.3.2 二次分段超快速冷却后结果与分析 |
| 5.5 讨论 |
| 5.5.1 轴承钢棒材超快速冷却工艺条件下的组织演变 #i00 |
| 5.5.2 轴承钢棒材断面不同位置冷却规律 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 轴承钢棒材超快速冷却新工艺工业化生产 |
| 6.1 化学成分和超快速冷却生产工艺流程 |
| 6.1.1 化学成分 |
| 6.1.2 超快速冷却生产设备简介 |
| 6.1.3 超快速冷却工艺参数 |
| 6.2 组织性能检测结果 |
| 6.2.1 Φ30mm轴承钢棒材工业试验的组织性能分析 |
| 6.2.2 Φ40mm轴承钢棒材工业试验的组织性能分析 |
| 6.2.3 Φ60mm轴承钢棒材工业试验的组织性能分析 |
| 6.2.4 Φ60mm轴承钢棒材工业批量化生产的组织性能分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间完成的论文 |
| 致谢 |
| 作者从事科学研究和学习经历的简历 |
（5）钢包狭缝式底喷粉元件研制及粉气流行为特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 铁水预处理 |
| 1.1.1 铁水预处理的发展及现状 |
| 1.1.2 铁水预处理的的重要意义 |
| 1.2 二次精炼处理 |
| 1.2.1 二次精炼的发展及现状 |
| 1.2.2 二次精炼技术的优势 |
| 1.2.3 喷粉冶金 |
| 1.3 本文研究的内容、目的和意义 |
| 1.3.1 本文研究的目的和意义 |
| 1.3.2 本文研究的内容 |
| 第二章 粉粒在狭缝式底喷粉元件内的运动机理研究 |
| 2.1 颗粒在垂直狭缝中的基本运动方程 |
| 2.2 运动方程求解 |
| 2.2.1 颗粒加速完成后的速度V_p(T) |
| 2.2.2 颗粒在加速段的瞬时速度与时间关系 |
| 2.2.3 颗粒运动速度与距离的关系 |
| 2.3 数值计算 |
| 2.3.1 计算参数选取 |
| 2.3.2 结果和讨论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 狭缝式底喷粉元件开发与实验研究 |
| 3.1 狭缝式底喷粉元件的研制 |
| 3.1.1 狭缝的设计 |
| 3.1.2 喷粉元件结构的设计 |
| 3.2 实验 |
| 3.2.1 冷态试验 |
| 3.2.2 热态试验 |
| 3.3 底喷粉中喷粉元件耐磨性能的实验研究 |
| 3.3.1 实验原理及方法 |
| 3.3.2 检测结果与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 钢包狭缝底喷粉混匀特性物理模拟 |
| 4.1 实验原理及方法 |
| 4.1.1 实验原理 |
| 4.1.2 实验方法 |
| 4.2 实验结果与分析 |
| 4.2.1 通过相同截面积圆孔和狭缝喷粉的熔池均混特性 |
| 4.2.2 狭缝式喷嘴喷粉的熔池均混特性 |
| 4.2.3 载气流量对熔池均混特性的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 钢包狭缝底喷粉穿透特性物理模拟 |
| 5.1 实验原理及方法 |
| 5.1.1 实验原理 |
| 5.1.2 实验方法 |
| 5.2 实验结果与讨论 |
| 5.2.1 空塔速度对粉剂穿透比的影响 |
| 5.2.2 喷嘴形状对粉剂穿透比的影响 |
| 5.2.3 喷吹位置对粉剂穿透比的影响 |
| 5.2.4 狭缝的厚度对粉剂穿透比的影响 |
| 5.2.5 单条狭缝与双条狭缝对喷粉穿透比的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 攻读学位期间获得成果 |
| 论文包含图、表、公式及文献 |
（6）大规格棒材小压缩比热连轧生产工艺开发与研究（论文提纲范文）
| 1 文献综述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 轧钢技术的发展 |
| 1.2.1 工艺流程将更加紧凑并趋向于铸轧一体化生产发展 |
| 1.2.2 轧钢过程的清洁化生产——绿色工艺技术 |
| 1.2.3 用高新技术改造传统的轧钢工业 |
| 1.2.4 轧制生产过程的柔性化 |
| 1.3 棒材热连轧 |
| 1.3.1 轧制的压缩比 |
| 1.3.2 棒材轧制的变形规律 |
| 1.3.3 棒材轧制新技术 |
| 1.4 西宁特钢开发小压缩比热连轧生产工艺的目的、意义 |
| 1.5 开发小压缩比热连轧生产工艺的技术难题 |
| 1.5.1 特殊钢在组织结构及加工工艺方面的特殊性 |
| 1.5.2 对炼钢、连铸工艺要求更加严格 |
| 1.5.3 加热制度和控制冷却工艺要适当 |
| 1.6 西宁特钢在开发小压缩比大规格棒材热连轧生产工艺所具备的条件 |
| 1.7 热轧工艺控制技术 |
| 1.8 热轧工艺、组织和性能的关系 |
| 1.8.1 晶粒的细化 |
| 1.8.2 加热温度与热轧效果 |
| 1.8.3 热轧变形量与韧性 |
| 1.8.4 轧后冷却对组织的影响 |
| 1.8.5 热加工组织与力学性能 |
| 1.9 小压缩比热连轧工艺的理论依据 |
| 2 主要生产设备及技术参数 |
| 2.1 炼钢系统设备 |
| 2.1.1 60tConsteel电炉及主要技术参数 |
| 2.1.2 60tLF(VD)精炼炉及主要技术参数 |
| 2.2 大方坯连铸机及主要技术参数 |
| 2.3 热连轧生产系统主要设备及工艺参数介绍 |
| 2.3.1 加热炉及主要工艺参数介绍 |
| 2.3.2 三架横列式Φ650轧机及主要工艺参数 |
| 2.3.3 六架纵列式连轧机组及主要工艺参数 |
| 3 试验研究 |
| 3.1 钢种的选择 |
| 3.1.1 关于SCM822H钢的简单介绍 |
| 3.1.2 关于27SiMn钢的简单介绍 |
| 3.1.3 关于42CrMo钢的简单介绍 |
| 3.2 连铸工艺试验研究 |
| 3.2.1 连铸工艺技术的优化 |
| 3.2.2 保护浇注 |
| 3.2.3 电磁搅拌(EMS)的作用 |
| 3.2.4 轻压下技术的作用 |
| 3.2.5 连铸坯质量保障措施 |
| 3.2.6 铸坯的质量评定 |
| 3.3 连铸坯红(热)送工艺研究 |
| 3.4 连铸坯加热工艺实验研究 |
| 3.5 热连轧工艺实验研究 |
| 3.6 轧后控制冷却工艺 |
| 3.7 最终产材的质量分析 |
| 3.7.1 低倍组织实验分析 |
| 3.7.2 高倍实验分析 |
| 3.7.3 热处理及力学性能实验分析 |
| 3.8 经济效益分析 |
| 3.9 试验总结 |
| 4 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（7）欧洲12家炼钢厂及Oschaz和Rotelec公司基本情况与特点（论文提纲范文）
| 1 奥地利多纳维茨 (Donawitz) 厂 |
| 1.1 生产流程: |
| 1.2 主要设备 |
| 1.3 生产概况 |
| 2 奥钢联林茨 (Linz) 钢厂 |
| 2.1 工艺流程 |
| 2.2 工艺技术 |
| 2.3 生产情况 |
| (1) 产量逐年增长 |
| (2) 主要生产技术指标 |
| (3) 品种、 质量逐年提升 |
| 3 德国曼内斯曼胡金根厂 (Huettenwerke Krupp Mannessmann) |
| 3.1 公司概况 |
| 3.2 工艺装备 |
| 3.3 品种 |
| 3.4 生产情况 |
| 4 德国蒂森克虏伯钢铁公司Bruckhausen钢厂 |
| (1) 铁水处理 |
| (2) 炼钢转炉 |
| (3) 吹氩站 |
| (4) LTS-OB (CAS-OB) 处理站 |
| (5) 真空精炼装置 |
| (6) LF精炼装置 |
| (7) 板坯连铸 |
| (8) CSP薄板坯连铸 |
| 5 德国蒂森克虏伯钢铁公司Beeckerwerth钢厂 |
| (1) 铁水供应与预处理 |
| (2) 转炉 |
| (3) 真空精炼处理 |
| (4) 钢水精炼站 (CAS-OB) 2座 |
| (5) 连铸 |
| 6 KRUPPTHYSSEN集团BOCHUM厂 |
| 6.1 废钢场 |
| 6.2 电弧炉 |
| 6.3 KCB-S (AOD) |
| 6.4 LF |
| 6.5 吹氩合金化站 |
| 6.6 连铸 |
| 7 德国欧萨斯 (OSCHATZ) 公司 |
| (1) 有色金属冶金技术 |
| (2) 钢铁工业有关设备和技术 |
| (3) 环保技术 |
| (4) 化学工业有关设备和技术 |
| (5) 服务 |
| 8 萨尔茨吉特 (Salzgitter A.G) 厂 |
| 8.1 品种钢结构 |
| 8.2 铁水预处理 |
| 8.3 炼钢设备及有关工艺参数 |
| 8.4 精炼 |
| 8.5 连铸 |
（8）45号钢转炉冶炼质量控制的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 国内外45 号钢冶炼现状 |
| 1.1.1 国外45 号钢冶炼现状 |
| 1.1.2 国内45 号钢冶炼现状 |
| 1.2 转炉冶炼45 号钢的发展 |
| 1.3 优质碳素结构钢45 号钢成分及铁水条件 |
| 1.4 45 号钢冶炼关键 |
| 1.4.1 45 号钢转炉冶炼的关键 |
| 1.4.2 45 号钢连铸工艺的关键 |
| 1.5 LF 精炼流场数学模型研究 |
| 1.5.1 LF 精炼工艺 |
| 1.5.2 流场研究的方法 |
| 1.5.3 LF 精炼炉内钢液流场数值研究 |
| 第二章 研究内容及研究方案 |
| 2.1 课题来源 |
| 2.2 研究内容 |
| 2.3 研究方案 |
| 第三章 45 号钢转炉－连铸工艺标准化 |
| 3.1 转炉工艺标准化 |
| 3.1.1 铁水条件 |
| 3.1.2 装入制度的制定 |
| 3.1.3 供氧制度 |
| 3.1.4 造渣 |
| 3.1.5 温度控制 |
| 3.1.6 终点控制 |
| 3.1.7 脱氧合金化 |
| 3.2 连铸工艺标准化 |
| 3.2.1 连铸钢液质量控制 |
| 3.2.2 连铸过程中钢液的保护 |
| 3.2.3 冷却制度 |
| 3.2.4 拉速控制 |
| 3.3 小结 |
| 第四章 45 号钢氧行为的研究 |
| 4.1 各工序钢液中T[O]、溶解氧与夹杂物数量的变化 |
| 4.2 中间包钢液纯净度的变化 |
| 4.3 铸坯清洁度的变化 |
| 4.4 转炉冶炼对氧的影响 |
| 4.4.1 [C]与T[O]的关系 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 LF 炉外精炼优化 |
| 5.1 LF 石钢炉外精炼简介 |
| 5.2 底吹位置对精炼的影响 |
| 5.2 PHOENICS3.4 软件 |
| 5.2.1 PHOENICS 3.4 软件概述 |
| 5.2.2 PHOENICS 软件中的变量及网格 |
| 5.2.3 PHOENICS 求解的方程和方程封闭及离散 |
| 5.2.4 PHOENICS 软件中边界条件和源项的处理 |
| 5.2.5 Q1 文件的组成及作用 |
| 5.3 数学模型的建立 |
| 5.3.1 两相控制方程 |
| 5.3.2 相间作用力 |
| 5.3.3 气泡直径模型 |
| 5.3.4 LF 流场计算边界条件和边界条件 |
| 5.4 模型的研究 |
| 5.4.1 几何造型 |
| 5.4.2 设置流体区域的物理性质或物理模型 |
| 5.4.3 设置流体区域的边界条件 |
| 5.4.4 生成流体区域网格 |
| 5.4.5 模型的求解 |
| 5.4.6 流场可视化，分析性能并提出改进方案 |
| 5.4.7 模型研究结果 |
| 5.5 改进措施实施后的冶金效果 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A |
| 附录B |
| 附录C |
| 致谢 |
（9）北满特钢60t LF/VD精炼设备改造（论文提纲范文）
| 1 改造前该设备存在的主要问题 |
| 2 改造方案及特点 |
| 2.1 机械设备 |
| 2.2 电气设备 |
| 3 改造后60 t LF/VD精炼系统主要参数 |
| 4 改造效果 |
| 5 结语 |
四、北满特钢60t LF/VD精炼设备改造（论文参考文献）
- [1]高品质GCr15轴承钢冶炼与连铸工艺研究[D]. 卢彩玲. 河南科技大学, 2017(07)
- [2]马钢特钢公司国内市场营销策略研究[D]. 王娜. 东北大学, 2014(01)
- [3]我国西北地区钢铁产业发展战略研究[D]. 虞海燕. 东北大学, 2011(07)
- [4]轴承钢热轧组织控制机理与超快速冷却研究[D]. 孙艳坤. 东北大学, 2009(06)
- [5]钢包狭缝式底喷粉元件研制及粉气流行为特性研究[D]. 潘时松. 东北大学, 2008(06)
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