一、HCFC-141b水合物空调蓄冷系统实验研究（论文文献综述）
汤小蒙[1]（2019）在《固体表面促进水合物生成实验研究》文中指出随着经济的发展,电力需求日益增加,空调系统的广泛使用加剧了建筑能耗在社会能耗中的占比,而空调使用时间的不同步也造成电网负荷的不平衡。蓄冷空调能充分利用低谷电力以缓解高峰期的电网负担。水合物作为一种蓄冷介质一直是学者研究的对象,它具有适宜空调工况的蓄冷温度和较大的蓄冷密度,但同时也存在形成诱导时间长、生成量少等缺点,如何克服这些缺点成为如今水合物蓄冷的重点研究领域。本文从水合物成核机理出发,向水合体系中添加固体材料,研究固体表面对水合物形成的影响,主要分为以下几个内容:（1）考察固体种类、表面积和形状对四氢呋喃（THF）水合物形成的影响。实验结果表明,铜网对水合物的促进效果最好,水合物生成次数最多;随着固体表面积的增加,水合物形成诱导时间缩短。（2）添加铜网和表面活性剂SDS,研究两者单独和协同作用下水合物生成情况。结果表明,铜网单独作用下,40目铜网比80目铜网更有利于THF水合物成核,铜网层数越多、实验温度越低,水合物形成诱导时间越短,与圆柱形相比,W形铜网作用下水合物成核更加稳定,添加40目矩形铜网对HCFC-141b水合物无显着促进效果;SDS单独作用下对水合物均无促进效果;400ppm质量浓度的SDS与40目圆柱形铜网协同作用下的THF水合物形成诱导时间最短,在84min左右,800ppm SDS与40目矩形铜网协同下HCFC-141b水合物诱导时间最短,1000ppm SDS与40目矩形铜网协同下HCFC-141b水合物形成平均温升最高。（3）将羧基化多壁碳纳米管（MWCNT-COOH）分散到蒸馏水中,研究其对HCFC-141b水合物形成的影响。实验结果表明,MWCNT单独或与1000ppm SDS复配对水合物均无明显促进作用;MWCNT纳米流体和40目矩形铜网协同作用下,40ppm质量浓度的MWCNT对水合物促进效果最好;MWCNT纳米乳液和40目矩形铜网作用下水合物生成随机性减少,40ppm MWCNT是最佳添加量。（4）利用混合量热法测量了铜网+SDS、铜网+纳米流体、铜网+纳米乳液体系下HCFC-141b水合物的蓄冷密度,分别为157.2kJ/kg、180.6kJ/kg和110.8kJ/kg。
高杲远[2]（2019）在《气体水合物促晶成核理论及蓄冷特性研究》文中提出气体水合物蓄冷可克服冰蓄冷相变温度与制冷系统不匹配、水蓄冷密度小、共晶盐蓄冷可循环性差的弱点,故被认为是一种理想的新型蓄冷技术。但是气体水合物蓄冷实际工程应用中有诱导期长,生长速率慢等问题,所以研究气体水合物成核机理,缩短水合物成核诱导期,提高水合物生长速度并增加其水合率从而提升其蓄冷密度具有重要意义。文章首先以HCFC-141b气体水合物作为研究对象,对本体晶核、冰晶核、本体水合物历史溶液、历史水对HCFC-141b气体水合物促晶生长过程进行可视化观察研究并记录其成核宏观诱导时间。然后对促晶样品进行拉曼、XRD测试,经过对衍射图谱定性分析,对比并确定样品中晶体类型和结构特征,应用气体水合物生成理论,联合制备样品的可视化生长情况与衍射图谱的定性分析结果,综合对比分析这几种促晶方式的促晶成核机理。根据金属促晶实验结果,利用Fluent软件模拟分析,由传热角度研究金属在促晶成核中所起的作用,并分析有关影响因素。最后,利用热平衡法测量理想条件HCFC-141b水合物的蓄冷密度和相变潜热并根据离心称重法测量水合率,按照水合率计算水合物的蓄冷密度进行评价。研究结果显示使用冰晶核促晶适合在温度不超过4℃的体系温度中应用,而应用HCFC-141b水合物本体晶核不应超过6℃。对比XRD和拉曼图谱发现,HCFC-141b水合物本体晶核为sII晶体,冰同时具备sI型和sII晶体,在2θ为22°和25°冰晶体与水合物晶体样品有相似的出峰,故冰晶体具有促晶效果是因为冰晶核具有与水合物晶核相似的晶型结构。均相成核作用促晶成核的作用会比异相成核的效果明显,且过冷度越大促晶效果更显着。能否在维持水合物相变温度之下的时间内将足以生成水合物的反应热取走是金属具有促晶效果的重要原因之一。应用热平衡法、离心法测量HCFC-141b水合物相变潜热为340.73J/g,按照理想质量配比的HCFC-141b水合物蓄冷密度是202.37 J/g,仅通过实验形式即可准确测量的水合物相变焓,在实际应用中具有通用简便和准确性。通过离心称重法测量,冰促晶样品水合物4h内生长的水合率为HCFC-141b本体晶核和HCFC-141b历史溶液促晶生长的84%,说明均相成核促晶生长效果好于异相成核。过量主、客体材料配比都会降低水合物生长的水合率从而降低蓄冷密度,按照HCFC-141b/水理想质量比1:2.62配制的样品水合率最高,但是提高客体材料的比例有助于缩短水合物生长的诱导期。
汪润凯[3]（2019）在《螺纹管外四氢呋喃水合物生长研究》文中研究表明作为电力系统的削峰填谷的主要手段之一,蓄冷技术具有显着地经济效益和社会意义,不仅可以降低电网峰谷压力,而且能带来较大的经济价值。水合物蓄冷技术是蓄冷技术的重要发展方向,具有较好的应用和发展前景。为解决水合物生长缓慢的问题,本文着眼于强化传热管技术,对螺纹管强化四氢呋喃水合物生成过程进行了实验和数值模拟研究。对螺纹管的几何结构参数进行了优化,最后对水合物蓄冷案例进行了分析与比较,为水合物蓄冷工程应用提供有益参考。本文搭建单管实验装置,在室压（101.325kPa）环境下选择四氢呋喃（THF）水合物作为研究的模型体系,螺纹管作为换热结构,50%乙二醇溶液作为制冷工质,进行水合物生成实验。对过冷度和制冷工质流速进行了实验考察,结果表明增大制冷工质流速和提高过冷度均可缩短四氢呋喃水合物生成时间、增加管外生成四氢呋喃水合物的质量分率,初步优选过冷度为14.4K,制冷工质流速0.25m/s,此时螺纹管外THF水合物生成时间、质量分率和速率分别为179.12min、0.48和2.67×10-3min-1。螺纹管外THF水合物生成的质量分率和速率分别为光管外的1.16倍和1.26倍。使用COMSOL软件建立数值模拟,数值结果与实验结果进行比较,误差在5%以内,验证了模型的正确性与适用性。利用该模型对螺纹管的几何结构参数和材质进行优化设计,结果表明:螺纹宽度是影响管外THF水合物生成性能的关键因素,螺纹越宽,生成THF水合物质量分率越大;在一定范围内增加螺纹间距和厚度可以降低管外THF水合物生成时间、增大质量分数,继续加厚螺纹和增大间距则不利于管外THF水合物的生成;使用导热性能良好的材料作为螺纹管材质有利于管外THF水合物生成,导热系数高、密度小,耐腐蚀的铝合金为螺纹管的理想材料。最后,对蓄冷空调工程案例进行经济计算,运行成本相同情况下,本文提出的优化管和THF水合物蓄冷方案较冰蓄冷方案节约设备投资215.44万元,降低15.66%的投资成本。
李超,陈奇良,高杲远,周孝清[4]（2019）在《促进剂对气体水合物增长期内生长速率的影响》文中提出气体水合物是一种新型空调蓄冷介质,但由于诱导期长、过冷度大和生长缓慢的问题限制了其工程应用。本文采用均相成核方法,研究促进剂对水合物增长期内的生长速率的影响。实验研究无促进剂和添加了质量浓度为0.1%的十二烷基硫酸钠（SDS）、十二烷基苯磺酸钠（SDBS）、四丁基溴化铵（TBAB）、四氢呋喃（THF）和全氟烷基醚醇铵盐型阴离子Intechem-01（FC-01）的样品在3℃下HCFC-141b水合物增长期内的生长情况。结果表明:在水合物增长期内,热力学促进剂TBAB、THF对水合物生长速率提高作用较小,而动力学促进剂表面活性剂SDS、SDBS和FC-01明显提高生长速率,其中FC-01效果最佳;分析表面活性剂混合液的液滴尺寸,FC-01对HCFC-141b的分散及稳定性最好,液滴平均尺寸稳定在约350 nm,这也说明对客体材料分散及稳定性优异的动力学促进剂能显着提高水合物增长期内生长速率。
李兆宁,赵彦杰,范亚茹[5]（2018）在《相变蓄冷浆体材料研究进展》文中研究说明相变蓄冷浆体材料具有良好的流动性和高蓄冷密度,既可用作蓄冷材料,也可作为载冷剂来输送冷量,应用前景广阔。相变蓄冷浆体材料包含冰浆、笼型水合物浆体、微胶囊乳液、相变乳状液和微乳液等,其中笼型水合物又包含CO2水合物、有机制冷剂水合物和季盐类水合物。本文综述了上述相变蓄冷浆体材料的基础物性、制备方法和流动传热特性,并介绍了水合物浆体生成的强化以及浆体流动特性的改善研究,分析比较了几种相变蓄冷材料的优缺点,列举了浆体材料在蓄冷空调系统中的典型应用,并指出了蓄冷技术未来的发展趋势,如尿素–水,乙醇–水和乙二醇–水等自然工质良好的热学性能均为其制备相变蓄冷材料提供了可能。
朱明贵[6]（2018）在《有机相变材料促进水合物形成研究》文中研究指明伴随着生活条件的提高,人们对建筑热舒适性有了更高的要求,空调系统被广泛应用于调节建筑室内外热舒适性环境。由于空调系统耗电量大,占建筑能耗的比重也最大,增加了煤炭、天然气等资源的消耗。白天用电负荷明显大于夜间用电负荷,加剧电网用电的不平衡性,导致夜间的用电效率低。蓄冷空调系统可以充分利用低谷电力,缓解用电峰谷差,是调节昼夜峰谷差的一种手段。常见的蓄冷空调系统主要是水蓄冷系统、冰蓄冷系统、共晶盐蓄冷系统。气体水合物蓄冷空调系统是一种新型的蓄冷系统,相比较传统的水蓄冷、冰蓄冷、共晶盐蓄冷有很大的优势。气体水合物作为蓄冷介质,主要依靠它可以在0℃以上结晶、释放大量相变潜热的优点,满足常规空调工况的要求。不过气体水合物形成存在诱导时间长、过冷度大等缺点,为此,水合物形成促进技术方面的研究显得尤为重要。本文从水合物促进技术的角度出发,研究了有机相变材料对水合物的促进效果,探讨了碳纳米管对水合物形成和分解的影响,测量了水合物的蓄冷量。具体来说,本文的工作主要分为以下几个部分:（1）向四氢呋喃水合物中添加有机相变材料壬酸,研究壬酸对四氢呋喃水合物形成的影响。实验结果表明,壬酸的添加可以促进了四氢呋喃水合物的形成,并且壬酸存在一个最佳添加量,最佳添加量为3%。（2）通过复配正癸酸和十二醇两种有机相变材料,研究其对HCFC-141b水合物形成的影响,有机复合相变材料添加量在1%时对水合物形成的促进效果最好。（3）研究了温度对水合物形成的影响。结果表明,温度越低,水合物形成诱导时间越短,生成量越大,生长速度越快。（4）利用混合量热法测量并计算出添加了有机相变材料壬酸条件下四氢呋喃水合体系的蓄冷量和添加了有机复合相变材料CA-DE条件下HCFC-141b水合体系的蓄冷量,平均蓄冷量分别为223.8 kJ/kg和211.1kJ/kg。（5）初步探索了羧基化多壁碳纳米管对水合物形成的影响,羧基化多壁碳纳米管不但可以促进水合物的快速形成,而且能够加快水合物的分解速度。
李娟,孙志高,马鸿凯,黄海峰[7]（2018）在《不同类型表面活性剂促进HCFC-141b水合物生成的热力学研究》文中进行了进一步梳理制冷剂水合物蓄冷是实现电网负荷侧调峰、提高空调经济性的一种新型节能技术。提出使用阴离子表面活性剂SDS、非离子型表面活性剂Tween80和Span80、助表面活性剂正丁醇（n-BA）促进静态条件下HCFC-141b水合物生成,基于等容定温法获得5种配比的水合物生成温度曲线,并利用6组平行实验判定水合物平均生成时间、水合体系稳定性;基于图像观察法确定水合物生成位置与质地。结果表明,不同类型表面活性剂均可在不同程度上促进水合物生成,但是水合体系稳定性均较差;其中浓度分别为2wt%、0.1wt%、0.1wt%的Tween80+Span80+n-BA体系效果最佳,诱导时间（纯水体系>16 h）缩短至17.5 min,水合物溶液最为均匀,能够实现HCFC-141b水合物快速成核目标。
朱明贵,孙志高,李娟,李翠敏,黄海峰[8]（2018）在《HCFC-141b水合物蓄冷密度的测定》文中认为选用有机复合相变材料和吐温80作为添加剂,利用均质乳化机制备了HCFC-141b+吐温80+有机相变材料+水乳液体系。利用混合量热法测量了添加剂对HCFC-141b水合物蓄冷密度的影响。与纯水体系相比有机相变材料能够显着提高HCFC-141b水合物的蓄冷量,缩短水合物生成的诱导时间。有机相变材料与吐温80协同作用水合物蓄冷密度最大,平均蓄冷密度达到268.1 k J/kg,较仅含相变材料水合体系的蓄冷密度提高了19.5%。
李超[9]（2018）在《笼形水合物生长期特性实验研究》文中研究表明随着能源问题的日益凸显,蓄冷技术的应用越来越受到重视。理想的蓄冷介质是帮助蓄冷技术快速推广的关键。笼形水合物作为蓄冷介质的优势在于相变温度在512℃之间,能很好地契合常规空调系统,而不需要双工况空调系统,不会因为蓄冷工况温度过低降低空调系统的能效比（COP）。同时,气体水合物单位体积蓄冷量接近或大于冰的单位体积蓄冷量,可以有效减少蓄冷容器体积。本文基于笼形水合物工程应用中的蓄冷效率和经济性,针对各种促进剂对HCFC-141b（一氟二氯乙烷）笼形水合物生长期内生长速率的影响进行了一系列实验研究,并对HCFC-141b水合物的热物性进行测量,为笼型水合物应用于实际工程提供实验依据。首先,文章通过对比添加0.1wt%的动力学促进剂——十二烷基硫酸钠（SDS）、十二烷基苯磺酸钠和全氟烷基醚醇铵盐型阴离子Intechem-01（FC-01）和热力学促进剂——四氢呋喃（THF）和四丁基溴化铵（TBAB）在3℃静态条件下,对HCFC-141b笼形水合物生长期内的促进作用,选出促进效果最佳的动力学促进剂,使用XRD对实验生成的固体成分进行分析确定,并通过粒径测试和表面张力测试进行进一步分析。然后,对不同浓度的FC-01对HCFC-141b水合物的生长期内生长速率的影响进行了研究,得出促进水合物生长的最佳浓度,并通过表面张力测试加以分析。接着,研究对比了不同质量配比的主、客体材料对HCFC-141b笼形水合物的生长速率的影响。最后,采用差示扫描量热法（DSC）和冷却法测量HCFC-141b水合物的相变潜热,自行搭建冷却装置并通过Hot Disk对HCFC-141b水合物的导热系数进行了测量分析。研究结果表明,3℃时,添加0.1wt%的FC-01在静态制备HCFC-141b水合物实验中表现出更好的生长促进效果,并通过XRD测试分析添加FC-01的样品内的固体,确定其为Ⅱ型的HCFC-141b水合物。通过粒径分析得出添加FC-01能让HCFC-141b/H2O的混合体系具备更好的分散效果和稳定性,且其粒径能长时间稳定在350nm左右,能为水合反应提供更多反应场所,提高蓄冷效率。对比不同浓度FC-01对HCFC-141b水合物生长期内生长速率的影响,发现在3℃当FC-01浓度为0.06wt%时,HCFC-141b笼形水合物的生长速率最快。通过对0.1wt%的SDBS、SDS和FC-01水溶液的表面张力进行测试,发现FC-01对降低水的表面张力效果最佳,对不同质量浓度的FC-01水溶液进行测试,结果表明表面张力大小随着FC-01质量浓度的增加先是出现大幅下降,然后逐渐趋于平缓,表面张力大小基本稳定在21mN/cm左右,本实验最低至19.94mN/cm。HCFC-141b/H2O质量配比实验中,当配比大于1:2.62即HCFC-141b过量时,笼形水合物具有相对更快的生长速率,且过量的HCFC-141b更容易分离,实际工程应用中可通过过量的客体材料来提升蓄冷速率。由于HCFC-141b水合物相变点在8.4℃且容易出现分相等因素,使用常温DSC无法准确测量HCFC-141b的相变潜热,采用自己搭建的实验装置通过冷却法测得其相变潜热为174.22J/g,更贴近于实际工程应用;采用自行设计的冷却装置通过Hot Disk测得HCFC-141b笼形水合物的导热系数为0.435 W?m-1?K-1,为蓄冷工程中设备选型提供实验依据。
马鸿凯[10]（2015）在《水合物蓄冷促进技术实验研究》文中研究说明经济的快速发展,导致能源需求量急剧增加,电网峰谷差越来越大,高峰用电负荷中建筑空调用电占了很大比例。蓄冷空调能够充分利用低谷电力,有效地实现电力“移峰填谷”,是平衡电网峰谷负荷以及提高能源利用效率的有效措施。作为蓄冷空调的重要组成部分,蓄冷介质的研究一直是蓄冷空调领域研究的重点之一。水合物作为蓄冷介质,具有相变潜热和蓄冷密度大的优点,蓄冷温度在空调冷冻水温区范围内,满足常规空调工况的要求,具有明显的优势和广阔的应用前景。通常情况下,由于大多数蓄冷用水合介质与水不相溶,水合物形成过程中水合介质与水之间的传质受到阻碍,水合反应只能发生在有限的相界面,导致水合物形成存在诱导时间长、过冷度大、随机性大和水合物转化率不高等缺点,解决这些问题是水合物蓄冷技术走向应用的关键。为此,水合物形成促进技术的研究成为了该领域的研究热点。本文从增大制冷剂与水的两相界面,提高两相相容性,促进制冷剂与水之间的传热与传质等方面入手,通过实验研究了不同的表面活性剂（SDS、T80、Span80）、助表面活性剂（n-BA）对水合反应中传热、传质以及反应诱导时间、生成速率、蓄冷量的影响。同时对添加金属对水合反应的影响作用进行了研究,比较了不同的金属形态对水合反应的不同影响,在此基础上探究了不同种类、不同浓度的表面活性剂以及不同配比的复合表面活性剂与添加金属的协同作用下水合物的形成情况,得出与添加金属协同作用下不同表面活性剂的最佳浓度与配比。最后提出一种新的添加剂方案,以复合相变材料CA-DE作为添加剂,通过理论分析和实验验证初步探究了对水合反应的影响,并确定其添加浓度等各项最佳作用参数。
二、HCFC-141b水合物空调蓄冷系统实验研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、HCFC-141b水合物空调蓄冷系统实验研究（论文提纲范文）
（1）固体表面促进水合物生成实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 蓄冷技术 |
| 1.3 水合物技术 |
| 1.3.1 水合物简介 |
| 1.3.2 水合物相平衡热力学 |
| 1.3.3 水合物形成动力学 |
| 1.3.4 固体表面对水合物形成的影响 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 第二章 固体对水合物形成作用 |
| 2.1 固体表面 |
| 2.1.1 固体表面热力学 |
| 2.1.2 固体表面的微观结构 |
| 2.1.3 固体促进水合物形成可行性 |
| 2.2 晶体成核理论 |
| 2.2.1 均相成核 |
| 2.2.2 异相成核 |
| 2.3 实验部分 |
| 2.3.1 实验装置及仪器 |
| 2.3.2 实验材料 |
| 2.3.3 THF水合物形成过程 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 金属丝对水合物形成的影响 |
| 2.4.2 金属丝表面积对水合物形成的影响 |
| 2.4.3 网状固体对水合物形成的影响 |
| 2.4.4 固体作用下水合物生成重复率分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 铜网与表面活性剂协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.1 实验装置和过程 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 铜网对水合物形成的影响 |
| 3.2.2 铜网层数对水合物形成的影响 |
| 3.2.3 铜网形状对水合物形成的影响 |
| 3.2.4 SDS作用下水合物形成情况 |
| 3.2.5 铜网和SDS协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.2.6 水合物形成过程分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 羧基化多壁碳纳米管对水合物形成的影响 |
| 4.1 羧基化多壁碳纳米管对促进HCFC-141b水合物形成可行性分析 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 MWCNT对水合物形成的影响 |
| 4.3.2 MWCNT与SDS复配对水合物形成的影响 |
| 4.3.3 MWCNT纳米流体与铜网协同作用对水合物形成的影响 |
| 4.3.4 MWCNT纳米乳液与铜网协同作用对水合物形成的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 制冷剂水合物蓄冷密度的测定 |
| 5.1 实验内容 |
| 5.1.1 实验材料和装置 |
| 5.1.2 实验过程 |
| 5.1.3 水合物蓄冷量确定方法 |
| 5.2 实验结果与讨论 |
| 5.2.1 冰蓄冷密度的测定 |
| 5.2.2 铜网和SDS协同作用下水合物蓄冷密度的测定 |
| 5.2.3 MWCNT纳米流体和铜网协同作用下水合物蓄冷密度的测定 |
| 5.2.4 MWCNT纳米乳液和铜网协同作用下水合物蓄冷密度的测定 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论和展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 图表目录 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
（2）气体水合物促晶成核理论及蓄冷特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 蓄冷技术概述 |
| 1.3 气体水合物蓄冷技术概述 |
| 1.4 研究内容 |
| 第二章 金属促晶生长理论研究 |
| 2.1 金属对气体水合物促晶生长实验 |
| 2.1.1 实验目的 |
| 2.1.2 实验材料、装置 |
| 2.1.3 实验过程 |
| 2.1.4 实验结果与分析 |
| 2.2 金属促晶数值模拟 |
| 2.2.1 计算模型与边界条件 |
| 2.2.2 模拟控制方程 |
| 2.2.3 网格划分与独立性验证 |
| 2.2.4 模拟结果与分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 晶核、历史溶液促晶生长理论研究 |
| 3.1不同晶核、历史溶液促晶实验 |
| 3.1.1 实验目的 |
| 3.1.2 实验装置与试剂 |
| 3.1.3 实验过程 |
| 3.1.4 实验结果与讨论 |
| 3.2 激光拉曼、XRD测试 |
| 3.2.1 测试目的及激光拉曼、XRD测试原理 |
| 3.2.2 测试仪器 |
| 3.2.3 测试过程 |
| 3.2.4 测试结果与分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 HCFC-141b水合物生长物性测试 |
| 4.1 HCFC-141b水合物蓄冷密度测试 |
| 4.1.1 测试目的 |
| 4.1.2 测试装置与试剂 |
| 4.1.3 测试过程 |
| 4.1.4 测试结果与分析 |
| 4.2 HCFC-141b水合物水合率测试 |
| 4.2.1 测试目的 |
| 4.2.2 测试装置与试剂 |
| 4.2.3 测试过程 |
| 4.2.4 测试结果与分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 研究结论 |
| 5.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 公开发表论文情况 |
（3）螺纹管外四氢呋喃水合物生长研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 水合物概述 |
| 1.2 水合物蓄冷技术 |
| 1.2.1 CO_2 水合物蓄冷 |
| 1.2.2 HCFC141b水合物蓄冷 |
| 1.2.3 TBAB水合物蓄冷 |
| 1.2.4 THF水合物蓄冷 |
| 1.3 水合物生成强化技术 |
| 1.3.1 传质强化技术 |
| 1.3.2 传热强化 |
| 1.4 传热管技术 |
| 1.5 本文研究意义及内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 第二章 螺纹管外四氢呋喃水合物生长实验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 单管反应器设计 |
| 2.2.1 单管反应器的功能要求 |
| 2.2.2 单管反应器的总体结构 |
| 2.2.3 设计计算 |
| 2.2.4 法兰与盖板的选型 |
| 2.3 四氢呋喃水合物基础物性测试 |
| 2.3.1 四氢呋喃水合物生成焓测试 |
| 2.3.2 四氢呋喃水合物密度测试 |
| 2.4 实验部分 |
| 2.4.1 实验原料及试剂 |
| 2.4.2 实验装置与方法 |
| 2.4.3 实验步骤 |
| 2.4.4 实验数据评价方法 |
| 2.5 实验结果与讨论 |
| 2.5.1 管内制冷工质流速考察 |
| 2.5.2 过冷度考察 |
| 2.5.3 螺纹管与光管性能比较 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 螺纹管外四氢呋喃水合物生长数值模拟研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 COMSOL数值模拟软件介绍 |
| 3.3 COMSOL数值模型的建立 |
| 3.4 数值控制方程 |
| 3.5 网格划分及边界条件设置 |
| 3.5.1 网格划分 |
| 3.5.2 边界条件设置 |
| 3.6 数值模拟结果分析 |
| 3.6.1 反应器温度与相场分布 |
| 3.6.2 网格无关性分析 |
| 3.7 实验结果与数值模拟对比 |
| 3.7.1 管内制冷工质流速考察 |
| 3.7.2 过冷度考察 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 螺纹管结构参数对管外四氢呋喃水合物生成特性影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 螺纹管结构参数 |
| 4.3 螺纹宽度对THF水合物生成性能影响 |
| 4.4 螺纹厚度对THF水合物生成性能影响 |
| 4.5 螺纹间距对THF水合物生成性能影响 |
| 4.6 螺纹管材质对THF水合物生成性能影响 |
| 4.7 蓄冷空调应用实例 |
| 4.8 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（4）促进剂对气体水合物增长期内生长速率的影响（论文提纲范文）
| 1 实验研究 |
| 1.1 实验装置 |
| 1.2 实验过程 |
| 2 实验结果与分析 |
| 3 液滴尺寸测试 |
| 4 结论 |
（6）有机相变材料促进水合物形成研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 蓄冷技术概述 |
| 1.3 气体水合物概述 |
| 1.3.1 气体水合物发展历程 |
| 1.3.2 气体水合物结构 |
| 1.3.3 气体水合物动力学研究进展 |
| 1.3.4 气体水合物蓄冷技术研究进展 |
| 1.4 研究内容 |
| 第二章 壬酸对四氢呋喃水合物形成的影响 |
| 2.1 有机相变材料 |
| 2.2 有机相变材料对促进水合物形的可行性分析 |
| 2.3 实验内容 |
| 2.3.1 实验装置 |
| 2.3.2 实验材料 |
| 2.3.3 实验过程 |
| 2.4 实验结果与讨论 |
| 2.4.1 壬酸对四氢呋喃水合物形成的影响 |
| 2.4.2 温度对THF水合物形成的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 有机复合相变材料对HCFC-141b水合物形成的影响 |
| 3.1 有机复合相变材料 |
| 3.2 实验内容 |
| 3.2.1 实验装置 |
| 3.2.2 实验材料 |
| 3.2.3 实验过程 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 CA-DE对HCFC-141b水合物形成的影响 |
| 3.3.2 温度对HCFC-141b水合物形成的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 水合物蓄冷特性研究 |
| 4.1 水合物相变潜热确定方法 |
| 4.2 实验研究 |
| 4.2.1 实验材料及装置 |
| 4.2.2 实验过程 |
| 4.3 水合物蓄冷量计算 |
| 4.3.1 水合物蓄冷量理论分析 |
| 4.3.2 验证性实验 |
| 4.4 实验结果与讨论 |
| 4.4.1 有机相变材料对四氢呋喃水合物蓄冷量的影响 |
| 4.4.2 有机相变材料对HCFC-141b水合物蓄冷量的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 羧基化多壁碳纳米管对水合物形成的影响 |
| 5.1 碳纳米管简介 |
| 5.2 羧基化多壁碳纳米管对促进水合物形成的可行性分析 |
| 5.3 实验内容 |
| 5.3.1 实验装置 |
| 5.3.2 实验材料 |
| 5.3.3 实验过程 |
| 5.4 实验结果与讨论 |
| 5.4.1 羧基化多壁碳纳米管对水合物形成的影响 |
| 5.4.2 羧基化多壁碳纳米管与SDS协同作用对HCFC-141b水合物生成的影响 |
| 5.4.3 羧基化多壁碳纳米管对四氢呋喃水合物分解的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 图表目录 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
（7）不同类型表面活性剂促进HCFC-141b水合物生成的热力学研究（论文提纲范文）
| 1 实验研究 |
| 1.1 实验方案 |
| 1.2 实验装置与流程 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 表面活性剂对水合物形成诱导时间及体系稳定性的影响 |
| 2.2 不同水合体系的水合物生成位置与质地 |
| 3 结论 |
（8）HCFC-141b水合物蓄冷密度的测定（论文提纲范文）
| 1 试验研究 |
| 1.1 试验材料及装置 |
| 1.2 试验过程 |
| 1.3 实验理论分析 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 验证性试验 |
| 2.2 水合物蓄冷量 |
| 2.2.1 纯水体系中HCFC-141b水合物蓄冷量 |
| 2.2.2 有机相变材料对HCFC-141b水合物蓄冷量的影响 |
| 2.2.3 有机相变材料与吐温80协同作用对HCFC-141b水合物蓄冷量的影响 |
| 3 结论 |
（9）笼形水合物生长期特性实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 蓄冷技术 |
| 1.2.1 蓄冷技术发展现状 |
| 1.2.2 水合物蓄冷技术简介 |
| 1.2.3 气体水合物蓄冷研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第二章 促进剂对HCFC-141b水合物生长期生长速率的影响 |
| 2.1 水合物生长促进剂简介 |
| 2.2 多种促进剂对HCFC-141b水合物生长的影响实验研究 |
| 2.2.1 实验目的 |
| 2.2.2 实验装置 |
| 2.2.3 实验材料 |
| 2.2.4 实验过程 |
| 2.2.5 实验结果与讨论 |
| 2.3 粒径分析测试 |
| 2.3.1 实验目的 |
| 2.3.2 实验装置 |
| 2.3.3 实验材料 |
| 2.3.4 实验过程 |
| 2.3.5 实验结果与分析 |
| 2.4 表面张力测试 |
| 2.4.1 测试目的及原理 |
| 2.4.2 测试装置 |
| 2.4.3 测试样品材料 |
| 2.4.4 测试过程 |
| 2.4.5 测试结果与分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 表面活性剂全氟烷基醚醇铵盐型阴离子性能研究 |
| 3.1 不同浓度全氟烷基醚醇铵盐型阴离子对HCFC-141b水合物生长的影响 |
| 3.1.1 实验目的 |
| 3.1.2 实验材料 |
| 3.1.3 实验装置 |
| 3.1.4 实验过程 |
| 3.1.5 实验结果与讨论 |
| 3.2 不同浓度全氟烷基醚醇铵盐型阴离子表面张力测试 |
| 3.2.1 测试目的及原理 |
| 3.2.2 测试装置 |
| 3.2.3 测试样品材料 |
| 3.2.4 测试过程 |
| 3.2.5 测试结果与分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 不同质量配比对HCFC-141b水合物生长期的影响 |
| 4.1 实验原理及目的 |
| 4.2 实验装置 |
| 4.3 实验材料 |
| 4.4 实验过程 |
| 4.5 实验结果与分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 HCFC-141b水合物热物性测量 |
| 5.1 HCFC-141b水合物导热系数测试 |
| 5.1.1 实验原理及目的 |
| 5.1.2 实验材料 |
| 5.1.3 实验仪器与装置 |
| 5.1.4 实验过程 |
| 5.1.5 实验结果与分析 |
| 5.2 差示扫描量热法(DSC)测量HCFC-141b水合物相变潜热 |
| 5.2.1 测试目的 |
| 5.2.2 测试原理 |
| 5.2.3 测试仪器 |
| 5.2.4 测试过程 |
| 5.2.5 测试结果与分析 |
| 5.3 冷却法测量HCFC-141b水合物相变潜热 |
| 5.3.1 实验原理及目的 |
| 5.3.2 实验装置 |
| 5.3.3 实验材料 |
| 5.3.4 实验过程 |
| 5.3.5 实验结果与分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 研究展望及建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（10）水合物蓄冷促进技术实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 蓄冷技术概述 |
| 1.3 传统蓄冷系统分类 |
| 1.4 水合物相关理论 |
| 1.4.1 水合物概述 |
| 1.4.2 水合物结构 |
| 1.4.3 水合物形成过程 |
| 1.4.4 水合物相平衡热力学 |
| 1.4.5 水合反应动力学 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 第二章 表面活性剂对水合物形成的影响 |
| 2.1 表面活性剂相关理论 |
| 2.1.1 表面能与表面张力 |
| 2.1.2 表面活性和表面活性剂 |
| 2.1.3 表面活性剂的分子结构 |
| 2.1.4 表面活性剂的分类 |
| 2.1.5 表面活性剂的选用 |
| 2.1.6 表面活性剂在水合物领域的应用 |
| 2.2 实验装置和过程 |
| 2.2.1 实验装置及仪器 |
| 2.2.2 实验材料及试剂 |
| 2.2.3 实验过程 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.3.1 SDS对水合物形成的影响 |
| 2.3.2 T80对水合物形成的影响 |
| 2.3.3 T80+Span80对水合物形成的影响 |
| 2.3.4 T80+Span80+n-BA对水合物形成的影响 |
| 2.3.5 四组实验体系的比较 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 表面活性剂与金属协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.1 金属促进对水合物形成的可行性分析及选用 |
| 3.2 实验装置和过程 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 铜丝对水合物形成的影响 |
| 3.3.2 SDS与铜丝协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.3.3 T80与铜丝协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.3.4 T80+Span80与铜丝协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.3.5 T80+Span80+n-BA与铜丝协同作用对水合物形成的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 低温复合PCM对水合物形成的影响研究 |
| 4.1 PCM简介 |
| 4.2 低温PCM对促进水合物形成的可行性分析 |
| 4.3 低温复合PCM的选材制备 |
| 4.4 CA-DE复合PCM的相变特性 |
| 4.5 CA-DE复合PCM对水合物形成的影响 |
| 4.5.1 实验装置和过程 |
| 4.5.2 实验结果与讨论 |
| 4.6 CA-DE复合PCM与金属协同作用对水合物形成的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 研究结论 |
| 5.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
四、HCFC-141b水合物空调蓄冷系统实验研究（论文参考文献）
- [1]固体表面促进水合物生成实验研究[D]. 汤小蒙. 苏州科技大学, 2019(01)
- [2]气体水合物促晶成核理论及蓄冷特性研究[D]. 高杲远. 广州大学, 2019(01)
- [3]螺纹管外四氢呋喃水合物生长研究[D]. 汪润凯. 华南理工大学, 2019
- [4]促进剂对气体水合物增长期内生长速率的影响[J]. 李超,陈奇良,高杲远,周孝清. 制冷学报, 2019(01)
- [5]相变蓄冷浆体材料研究进展[J]. 李兆宁,赵彦杰,范亚茹. 化工进展, 2018(S1)
- [6]有机相变材料促进水合物形成研究[D]. 朱明贵. 苏州科技大学, 2018(01)
- [7]不同类型表面活性剂促进HCFC-141b水合物生成的热力学研究[J]. 李娟,孙志高,马鸿凯,黄海峰. 科学技术与工程, 2018(08)
- [8]HCFC-141b水合物蓄冷密度的测定[J]. 朱明贵,孙志高,李娟,李翠敏,黄海峰. 苏州科技大学学报(工程技术版), 2018(01)
- [9]笼形水合物生长期特性实验研究[D]. 李超. 广州大学, 2018(01)
- [10]水合物蓄冷促进技术实验研究[D]. 马鸿凯. 苏州科技学院, 2015(04)
标签：四氢呋喃论文; hcfc-141b论文; 水合作用论文; sds论文; 生活常识论文;