一、超细硅灰石粉体细度与活性的数学模型（论文文献综述）
王建国[1]（2021）在《石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究》文中研究指明随着建筑行业的快速发展,天然砂资源日渐短缺,并鉴于国家对生态系统保护的重视,机制砂替代天然砂配制混凝土已成为混凝土行业可持续发展的必然趋向,且机制砂含有粒径小于75μm的石粉,其构成机制砂的微粒级配,是机制砂的重要组成成分。对于机制砂混凝土中石粉掺量的影响是目前探究机制砂混凝土的核心问题。本文就地取材利用内蒙古地区蕴藏丰富的玄武岩碎石、机制砂、粉煤灰与硅灰或偏高岭土复掺配制C70高强机制砂混凝土。通过开展试验,分别探究不同石粉掺量对于硅灰组或偏高岭土组机制砂混凝土的工作性能、宏观力学性能、微观性能和抗冻性能的影响,关于抗冻性能研究是模拟了我国北方地区中路面混凝土在冬季中的冻融情况与结冰等特点,采用快速冻融循环与融雪剂侵蚀作用机理的影响,为北方寒冷地区推广应用机制砂混凝土提供试验依据。本研究得到的主要成果有:1、通过分别将机制砂与天然砂两种细骨料掺入混凝土中进行配制后开展对比试验发现,天然砂混凝土工作性明显优于机制砂混凝土,主要表现在流动性和包裹性方面。但由于机制砂的硬度高于天然砂,机制砂在硬化过程中其咬合力强于天然砂,故机制砂混凝土的强度增长率明显高于天然砂混凝土。2、通过将石粉分别掺入到硅灰组与偏高岭土组,配制出高强机制砂混凝土,并开展对比试验。发现:（1）工作性能方面,适量的石粉掺量能有效改善机制砂混凝土的和易性、粘聚性与包裹性,但是对于流动性有不利影响,随着石粉掺量的增加会导致坍落度与扩展度减小,当石粉掺量为11%时,硅灰组与偏高岭土组扩展度损失均较大,分别为25.53%和23.4%。（2）力学试验表明,随着石粉掺量增加,试件抗压强度、劈裂抗拉强度和抗折强度均呈先增大后减小趋势。虽然石粉活性较低,但一定掺量的石粉对于机制砂混凝土力学性能有显着的提高。通过试验分析,硅灰组的最优石粉掺量为5～7%,偏高岭土组最优石粉掺量为7～9%。（3）微观试验表明,适量石粉加入混凝土后可有效填充水泥微粒之间的缝隙,优化级配,进一步提升浆体与界面过渡区的致密程度。随着养护龄期的增长,水化反应的完成,无害孔占比增加,有害孔及多害孔占比减少。（4）抗冻性试验表明,一定掺量的石粉能有效提高机制砂混凝土试块的抗冻性,硅灰组试件达到设计抗冻等级的有M-SP5-SF6、M-SP7-SF6两组,而偏高岭土组试件达到设计抗冻等级的有M-SP5-MK8、M-SP7-MK8与M-SP9-MK8三组。（5）冻融损伤机理分析及模型建立研究表明,机制砂混凝土的抗冻性以及服役寿命与不同冻融介质有较大关系,相同介质下,强度越高,冻融循环寿命越长;相对动弹性模量指标的数值比质量损失率指标更大,表示数据模型拟合度更好;因此,进一步说明相对动弹性模量指标更适合作为损伤变量来建立机制砂混凝土的冻融损伤模型。3、通过上述试验研究,证明玄武岩石粉可用作高性能机制砂混凝土掺合料。在硅灰掺量为6%、水泥用量仅为420 kg/m3或偏高岭土掺量为8%、水泥用量仅为410kg/m3,胶材为500 kg/m3,砂率为42%,水胶比为0.33,可配制出工作性能优良,坍落度>160mm,抗压强度硅灰组102.2MPa、偏高岭土组81.47MPa,抗冻等级F350的C70高强机制砂混凝土。
赵学涛[2]（2021）在《绿色超高性能混凝土及其在地铁疏散平台中的应用研究》文中指出超高性能混凝土（Ultra High Performance Concrete,UHPC）是一种超高强、超高韧性、超高耐久性的水泥基材料,是建造高耐久性工程的理想材料。然而传统UHPC成本高、制备难度大等问题制约了其规模化应用。本文重点开发绿色UHPC材料及其应用技术,为UHPC规模化生产应用提供一定的技术支持。本文利用粉煤灰、石粉部分取代水泥,河砂和机制砂取代石英砂,小粒径粗骨料制备绿色UHPC,研究材料组成对UHPC性能的影响;研究不同养护制度的UHPC性能发展规律;设计绿色UHPC疏散平台,通过Ansys模拟标准人群荷载下疏散平台的应力、应变值以及总变形,使其结构与性能最合理化。主要研究如下:（1）对于UHPC原材料的研究表明,粉煤灰的加入,使UHPC工作性提高,早期强度降低,但后期强度提高;少量石粉有利于UHPC的性能提升,石粉含量0.0%～3.0%时,UHPC工作、力学性能提升,石粉含量3.0%～15.0%时,工作、力学性能下降;机制砂和砂率影响UHPC的孔隙率和密实度,机制砂掺量15.0%时,UHPC工作、力学性能最佳;砂率44.0%时,UHPC工作性好,密实度大,力学性能最佳;水胶比0.17～0.21时,UHPC工作性、力学性能满足要求;钢纤维使UHPC工作性能降低,提高了力学性能,当掺量1.5%时,UHPC性能最优;绿色UHPC最优配合比:水胶比0.19,粉煤灰掺量20.0%,砂率44.0%,机制砂掺量15.0%,石粉含量3.0%,钢纤维体积掺量1.5%。（2）对于UHPC养护制度的研究表明,自然养护条件下强度最低,热水养护与干热养护能在较短时间提升UHPC强度;养护温度升高可提高UHPC的抗压强度,热水养护30℃～80℃,抗压强度提升,干热养护100℃～300℃,抗压强度提高;养护湿度影响UHPC抗压强度,标准水养护相较于绝湿养护强度提升6.5%。（3）根据最优配比制备UHPC疏散平台,面板尺寸1190mm×850mm×50mm,支架尺寸850mm×500mm×120mm,混凝土抗压强度138.2MPa,抗折强度16.6MPa;面板加至标准人群荷载5.0kN/m2时,面板挠度Ansys模拟值2.13mm,试验检测值2.26mm,相差仅5.8%;支架挠度Ansys模拟值1.64mm,试验检测值1.71mm,相差仅4.1%,即此三维模型与UHPC疏散平台相匹配;当加载到13.1kN/m2时,疏散平台发生破坏。
邹红生[3]（2021）在《蒸汽动能磨制备的超细粉煤灰的性能及其在活性粉末混凝土的应用》文中进行了进一步梳理活性粉末混凝土（RPC）是一种具有超高的力学性能、优异的耐久性能和良好的体积稳定性的新型水泥基复合材料,具有广阔利用前景。但由于RPC中水泥用量大、硅灰价格昂贵,导致RPC生产成本较高,严重制约其在建筑行业中的应用。因此本论文针对RPC生产成本高的问题,采用来源广泛、价格低廉的粉煤灰作为一种优质矿物辅料替代部分水泥和硅灰,在保证混凝土力学性能的同时,降低其生产成本。通过研究两种不同粉磨工艺制备的超细粉煤灰的性能差异,将综合性能更优越的多级粒径的超细粉煤灰应用到RPC中,并研究超细粉煤灰RPC的配合比设计方法,及紧密堆积模型、硅灰掺量和粉煤灰掺量对浆体的力学性能和微观性能的影响规律。主要结论如下:（1）粉煤灰的活性随着粒径的减少而明显提高,掺入30%蒸汽动能磨制备的D50为5.14μm的超细粉煤灰,其活性指数可达104.5%。不同粒径的磨细粉煤灰矿物组成和化学组成差异不大,其粒径分布和颗粒形貌对其活性的影响更显着。蒸汽动能磨制备的超细粉煤灰颗粒粒径分布宽度更窄,粒度分布曲线也更为平滑,其活性也明显高于球磨机制备的超细粉煤灰。（2）以紧密堆积模型为基础,通过对RPC的配合比进行设计,并以制备的RPC的抗压强度为依据,确定该体系下超细粉煤灰RPC胶凝材料的最佳配合比为水泥:硅灰:FA0:SFA1:SFA2=0.55:0.09:0.06:0.12:0.18,经28 d标准养护,成功配制出抗压强度为145.3 MPa的RPC材料,达到RPC第六个强度等级——RPC140。同时也说明通过掺入多级粒径的总掺量为36%的粉煤灰,替代36%的水泥和硅灰,在保证RPC性能的同时,能降低其生产成本,有利于将RPC更好的应用到建筑工程中。（3）RPC试件的力学性能除与固体颗粒物的堆积效应有关,还受复合胶凝材料的水化活性影响,加入多级粒径的粉煤灰,不仅可以在保证固体颗粒物堆积密实度的同时,还可以最大限度的提高体系的水化反应,促进凝胶产物的生成,从而降低了浆体的孔隙率,导致抗压强度的提高。（4）随着硅灰掺量的增加,RPC的抗压强度逐渐降低。硅灰掺量的增加,使浆体的实质水胶比降低,从而导致浆体的水化反应变慢,凝胶生成量减少,孔隙率也变大。随着粉煤灰掺量的增加,RPC的抗压强度先增大后减小。这是由于在低水胶比下,水泥用量过大只会导致体系中更多的水泥熟料不能发生水化,对浆体的水化反应无太大促进作用,反而浆体由于活性填充物的减少而导致孔隙率变大,抗压强度降低。而且粉煤灰颗粒与水泥基体之间均未出现明显界面过渡区,与基体粘结牢固,对浆体结构的致密性和混凝土强度有着很好的促进作用。
陈昶旭[4]（2021）在《西北强风沙环境下粉煤灰基地质聚合物修补材料的研究》文中进行了进一步梳理西北部分地区的混凝土结构处于强风沙环境下,常年受到强风携带砂粒的冲蚀磨损,造成混凝土结构表面出现裂纹、水泥石脱落,导致混凝土结构中的微裂纹加速扩展,降低了混凝土结构的耐久性,如果不加以及时修补,会导致整个混凝土结构的破坏。传统的混凝土结构修补材料修复时间较长,对于一些要求快速修补使用的混凝土结构使用较为不便,因此研究强风沙环境下混凝土结构的修补材料具有重要意义。本文首先制备了粉煤灰基地质聚合物,考察了粉煤灰基地质聚合物的凝固时间、力学性能、冲蚀磨损性能和抗硫酸盐侵蚀性能,研究了矿渣掺入量对粉煤灰基地质聚合物的影响,得到性能较好的粉煤灰基地质聚合物配合比。通过添加硅灰、PVA纤维和硅灰石制备地质聚合物复合材料,并测试其力学性能、冲蚀磨损性能和抗硫酸盐侵蚀性能,结合微观形貌表征进行分析。本论文主要研究内容及结论如下:（1）研究了不同矿渣掺入量对粉煤灰基地质聚合物工作性能、力学性能和耐久性的影响,实验结果表明,当矿渣掺入量为70wt%时,粉煤灰基地质聚合物的初凝时间为40 min,终凝时间为75 min,正常养护28 d后的抗压强度达到76.9 MPa,抗折强度达到20.5 MPa。然而,随着矿渣的不断加入,粉煤灰基地质聚合物的冲蚀磨损性能和抗硫酸盐侵蚀性能下降,当矿渣掺入量由30wt%增加到70wt%时,养护28 d后的粉煤灰基地质聚合物试样的冲蚀率由8.29 mg/g增大到9.26 mg/g;对于抗硫酸盐侵蚀性能,当矿渣掺入量由30wt%增加到70wt%时,经28 d硫酸盐侵蚀养护后试样的质量损失由0.21 g增大到0.24 g,相比正常养护试样,抗压强度降低了10%-45%。综合考虑各项性能,当矿渣掺量为50wt%时,粉煤灰基地质聚合物试样具有良好的综合性能。（2）研究了硅灰掺量对粉煤灰基地质聚合物性能的影响,实验结果表明,随着硅灰的加入,粉煤灰基地质聚合物材料的力学性能、冲蚀抗力、抗硫酸盐侵蚀能力先增加后减小。当硅灰掺入量为6wt%时,粉煤灰基地质聚合物材料的综合性能较好,正常养护28 d后试样的抗压强度为55.7 MPa,抗折强度为20.7 MPa,冲蚀率为4.29 mg/g,硫酸盐侵蚀养护28 d后试样的质量损失为0.17 g,抗压强度为40.6 MPa。（3）研究了PVA纤维的加入对硅灰/粉煤灰基地质聚合物各项性能的影响,当PVA纤维加入量为0.4vol%时,粉煤灰基地质聚合物材料的综合性能较好,正常养护28 d后试样的抗压强度为61.2 MPa,抗折强度为23.9 MPa,冲蚀率为3.69 mg/g,硫酸盐侵蚀养护28 d后试样的质量损失为0.15 g,抗压强度为40.8 MPa。（4）研究了硅灰石掺量对粉煤灰基地质聚合物性能的影响,实验结果表明,硅灰石的加入使粉煤灰基地质聚合物抗压强度明显提升,当硅灰石掺量为2wt%时,其28 d抗压强度达到70.5 MPa;而硅灰石的掺入对粉煤灰基地质聚合物抗折强度、冲蚀抗力、硫酸盐侵蚀养护28 d后的质量损失和抗压强度的影响并不明显。
徐昊[5]（2021）在《硅灰石粉体表面改性及其机理研究》文中认为硅灰石因其特殊的纤维状结构,具有高电阻、低介电常数和低吸油性等优异特性,相对其他非金属矿物材料表现出明显的优势,在陶瓷、塑料、橡胶、造纸、涂料等领域具有广阔的应用价值,是一种倍受关注的工业新兴原料。硅灰石是无机填料,若直接填充于高聚物中,因界面性质差异,二者相容性差,分散不均匀,反而导致基体材料性能下降。因此,本文选择硅灰石作为主要研究对象,通过单因素影响实验及正交实验探寻硅灰石最佳表面改性条件,利用XRD、FT-IR、TG-DSC、SEM对改性前后硅灰石进行表征,分析不同改性剂的改性机理;并将改性硅灰石填充聚丙烯制备复合材料。经单因素实验结果得出四种改性剂最佳改性条件,硬脂酸盐最优改改性剂为硬脂酸锌,硅烷偶联剂类最优改性剂为KH-570;经表征结果表明两种改性剂改性机理分别为:硬脂酸盐中的-COOH与硅灰石表面Ca形成配位键;硅烷偶联剂经水解、缩合得到的低聚硅氧烷与硅灰石表面的OH-以化学键形式结合。正交实验结果表明,硅灰石最佳改性条件为:改性剂选用硬脂酸锌、改性时间30min、改性剂用量4%、料浆浓度10%、改性温度60℃。该条件下接触角为117.250°,活化指数为98.9%。硅灰石粒度检测及分形维数计算结果表明体分形维数越小粒度越细改性效果越好,即硅灰石特征粒径和体分形维数均与接触呈负相关。与纯聚丙烯（PP）相比,改性硅灰石/PP复合材料的拉伸强度降低了13%,弹性模量、伸长率和冲击强度分别提高了53%、56%和39%,同时弯曲强度提高了3%。
李志平[6]（2021）在《水泥基复合胶凝材料的优化设计及水化性能研究》文中研究表明当前粗放型的水泥生产模式给我国资源消耗和环境破坏形成了高负荷。部分工业副材作为辅助胶凝材料可以实现部分替代水泥熟料,可有效减少资源消耗和碳排放,并能调控水泥熟料颗粒级配以及改善水泥基体系的性能。随着实际工程中水泥基胶凝体系的组分增多,掺量加大,而现有单掺或双掺复合体系的研究成果并不能直接应用于多元体系,导致多元体系性能发展规律并不明确,现有理论和试验研究已跟不上细掺料实际工程应用的步伐。基于以上研究背景,本文以多元复合胶凝材料体系为研究对象,采用统计学优化方法、室内试验、计算机仿真模拟等为研究手段,对多元体系-性能之间的内在关联以及水化机理开展了系统研究,主要研究内容及创新成果如下:（1）采用统计学优化方法评估了3种活性和粒度差异较大的细掺料-水泥复合体系的性能发展规律,重点探讨了多组分-性能的非线性关系以及各组分之间的交互效应。结果表明:流动性、流变参数、水化放热量、抗压强度、干燥收缩性能的回归模型拟合的响应曲面函数具备完全显着性,模型稳定性较好。两两组分之间对复合体系的性能发展规律明显,交互项均为不显着项。采用D-optimal优化方法寻找目标区域的最优解可信度较好,具备一定实际应用价值。（2）基于等温量热法测试了多粒级复合胶凝体系的水化放热特征值,并基于化学反应动力学的方法研究了复合体系的水化动力学过程。结果表明:四元体系的整体水化放热速率较参照组明显降低,第二放热峰出现了明显延迟现象。掺入硅灰的二元组的诱导期早期放热速率曲线与参照组基本重叠,直至水化4小时后水化速率较参照组才逐渐增高。通过动力学函数拟合发现,多元体系的水化半衰期的时间均在11h～13h之间,拟合得到的累积放热总量与72h累积放热量相差10%以内,采用Krstulovic-Dabic模型模拟复合体系水化动力学的可靠度较高。（3）采用5种统计学方法分别研究了多元体系的早期水化放热特征和抗压强度的关系。结果表明:Spearman方法拟合的相关系数整体最高,Pearson方法拟合的线性相关系数次之,Kendall方法拟合的相关系数整体最小。一重相关条件下,28d抗压强度与早期水化放热特征值的相关系数整体高于3d抗压强度,而多重相关条件下,水化放热特征与力学性能的相关关系发生了根本改变,特别是四重相关条件下,3d抗压强度与早期水化放热特征值的相关系数整体高于28d抗压强度。（4）采用HYMOSTRUC3D模型模拟了多粒级复合体系的水化过程以及微结构发展规律,该模型能够直观呈现出多粒级复杂体系的细微观结构,并与试验结果基本吻合。随着水灰比的增加,体系水化度响应增加,水灰比越大,同等水化时间的水化度增量越小。在体系水化100h左右之前,水化度增长迅速并在150h达到一个较高水平,此后逐渐趋于稳定。随着水化程度的增加,不同体系的弹性模量均呈增大趋势。随着水化程度的增加,不同体系的孔隙率均呈减小趋势。通过以上研究,本文揭示了多粒级水泥基复合胶凝体系的性能发展规律,并厘清了多粒级复合体系早期水化特征与力学性能的多元统计关系。研究成果能为一些活性较低的工业副材提供合理的使用方案,进一步提升工业副材的综合利用率,最大限度降低水泥熟料用量,具有非常重要的理论意义、经济意义和环保意义。
李波[7]（2020）在《C80机制砂高性能混凝土的配制与性能研究》文中研究指明当前社会对可持续发展已日益重视。就土木工程领域而言,可持续发展除了要求节约天然砂、保护环境,还要求建筑结构经久耐用。因此,机制砂高性能混凝土便应运而生。为解决机制砂混凝土工作性差的缺点,特提出利用机制砂混凝土调节剂改善其工作性,并就地取材利用内蒙古地区产量丰富的玄武岩机制砂和偏高岭土配制C80机制砂高性能混凝土。然后开展试验,研究不同掺量偏高岭土对机制砂混凝土工作性能、力学性能和耐久性能的影响,并与常用掺合料硅灰进行对比分析,其中抗冻性研究应考虑北方寒冷地区路桥混凝土构件存在冻融和融雪剂侵蚀破坏,故模拟进行盐侵-冻融耦合的抗盐冻性试验。研究主要成果有:1、通过使用天然砂和机制砂两种细集料配制混凝土进行对比试验,发现相比天然砂,机制砂对混凝土工作性有不利影响,但对其28d劈裂抗拉强度和抗折强度均有所提高,分别提升10%和8.4%。2、通过添加调节剂进行对比试验,发现3%掺量的调节剂可以较经济地解决机制砂混凝土工作性差的问题,并提高其28d力学性能,抗压强度提高8.3%,劈裂抗拉强度提高3.8%,抗折强度提高4.5%。3、通过分别掺合硅灰和偏高岭土两种掺合料,配制机制砂混凝土进行对比试验。发现:（1）工作性试验表明,随硅灰或偏高岭土掺量增加,新拌机制砂混凝土包裹性、和易性会提高,而坍落度、扩展度、流动性会下降。两种掺合料对新拌机制砂混凝土的影响作用相似,但掺偏高岭土成型试件表观质量更优。（2）力学试验表明,随着硅灰或偏高岭土掺量增加,试件抗压强度、劈裂抗拉强度和抗折强度均呈先增大后减小趋势。两种掺合料均能够提高试件早期强度和后期强度。但掺硅灰试件抗压强度、劈裂抗拉强度略优,掺偏高岭土试件抗折强度略优。（3）微观试验表明,适量硅灰或偏高岭土均可促进水化,填充孔隙,有效改善孔隙结构,减少多害孔和有害孔孔体积。但偏高岭土对孔隙结构改善效果优于硅灰。（4）以抗压强度试验和微观试验为依据,分析受压全应力-应变曲线特点,建立分段非线性本构模型,分析孔隙-强度变化特点,验证Kumar强度-孔隙模型。（5）耐久性试验表明,适量硅灰或偏高岭土均可提高试件抗渗性、抗氯离子渗透性、抗盐冻性。两种掺合料试件抗渗性相当,但掺偏高岭土试件抗氯离子渗透性和抗盐冻性更优。4、通过上述试验研究,证明偏高岭土与硅灰作用效果相似,可用作高性能机制砂混凝土掺合料。在偏高岭土掺量为8%,水胶比为0.33,砂率为42%,胶材用量仅为500kg/m3,水泥用量仅为410 kg/m3的情况下,配合调节剂使用可配置出工作性优良,坍落度>160mm,抗压强度98.5MPa,抗渗等级P12,抗氯离子渗透等级RCM-Ⅳ,抗冻等级F350的C80机制砂高性能混凝土。
吴瑞东[8]（2020）在《石英岩型铁尾矿微粉及废石对水泥基材料的性能影响及机理》文中研究表明随着经济的不断发展,采矿产生的尾矿已经成为我国堆存量最多固体废弃物,尾矿堆存的环境性、安全性问题日益突出。工程建设造成混凝土用量巨大,优质的混凝土骨料和矿物掺合料有大量缺口。铁尾矿全尾砂充填因低成本成为矿山充填的主要方向,但泌水率大、早期强度低的问题严重制约其发展。因此研究铁尾矿微粉及废石对水泥基材料的性能影响及机理对解决铁尾矿固体废弃物的堆存,缓解混凝土原材料压力,确保矿山安全环保充填具有重要意义。本文通过铁尾矿废石作骨料制备混凝土、铁尾矿微粉作矿物掺合料制备混凝土、铁尾矿全尾砂制备充填料浆,结合宏观试验、微观测试和理论分析,研究了铁尾矿微粉及废石对混凝土、矿山充填材料等水泥基材料的性能影响,以及铁尾矿微粉在水泥基材料中的作用机理,主要研究内容和成果包括:（1）通过铁尾矿废石混凝土、铁尾矿废石磨细微粉在弱碱性环境下的宏观力学试验和微观测试分析,研究铁尾矿废石骨料对混凝土力学强度的增强效应。结合无熟料净浆微观测试分析,揭示了石英岩型铁尾矿废石表面硅铝氧断键会在碱性环境下重聚生成以硅酸钙、铝硅酸钙为主要成分的复盐矿物,明确了断键重聚的条件,建立了断键重聚的模型。（2）通过不同铁尾矿微粉掺量混凝土的力学性能试验研究,分析了铁尾矿微粉对混凝土长期抗压强度的影响规律,得出铁尾矿微粉的合理掺量为矿物掺合料总量的50%以内,建立了铁尾矿微粉混凝土强度-龄期预测模型,并基于断键重聚理论揭示了铁尾矿微粉在混凝土中的作用机理。（3）通过铁尾矿微粉混凝土的碳化试验研究,发现28d加速碳化深度、养护1d和28d后自然碳化深度均随铁尾矿微粉的掺量增加而增大,引入铁尾矿掺量系数和强度影响系数,利用铁尾矿占矿物掺合料的比例和28 d抗压强度建立铁尾矿混凝土碳化的预测模型。（4）通过铁尾矿微粉混凝土的快速冻融试验研究,发现适当地掺入一定量的铁尾矿粉有助于提高混凝土抗冻性能,基于核磁共振NMR孔结构分析,发现铁尾矿微粉可以有效提高混凝土中无害孔和少害孔的比例,从而提高混凝土抗冻性能。（5）通过铁尾矿微粉混凝土硫酸盐腐蚀的试验研究,发现适当铁尾矿掺入能提高混凝土抗硫酸盐腐蚀性能,结合微观分析,揭示铁尾矿微粉混凝土硫酸盐劣化机理,并发现铁尾矿微粉可以降低混凝土内部的碱含量并优化孔结构,从而提高了混凝土的抗硫酸盐腐蚀性能。（6）通过混凝土长龄期的硫酸盐全浸泡和半浸泡的强度发展规律,建立铁尾矿微粉混凝土在硫酸盐溶液中全浸泡和半浸泡腐蚀时间和相对抗压强度因子的预测曲线,该曲线具有较强的相关性,可有效预测铁尾矿微粉混凝土在硫酸盐环境下的长期力学性能。（7）通过铁尾矿全尾砂充填材料泌水率、沉缩率、强度的试验研究,发现铁尾矿微粉含量的增加可以改善充填材料的泌水特性,并提高强度,研发的高固水添加剂可以有效减小料浆泌水率,同时提高充填体早期强度,结合扫描电镜（SEM）、能谱（EDS）、红外光谱（IR）分析,揭示高固水添加剂对铁尾矿全尾砂充填料浆泌水特性的调控机理。
崔锦栋[9]（2020）在《机制砂自密实混凝土长期性能研究》文中研究说明针对天然砂资源越来越匮乏的问题,本文采用石灰岩机制砂制备C50自密实混凝土,研究了机制砂颗粒特征、砂浆性能及自密实混凝土的长期性能,研究成果对密集配筋结构和钢管混凝土工程应用有一定参考价值。本文主要研究工作和结论如下:本文从机制砂颗粒特征着手,首先研究了水泥砂浆性能。通过试验计算机制砂和天然砂的比表面积,使用图像处理软件分析了不同细集料的形貌特征;使用水膜厚度衡量不同种类细集料集胶比、粉煤灰掺量、硅灰掺量对水泥砂浆流变学方面的影响;采用正交试验方法,选取粉煤灰掺量、硅灰掺量、机制砂取代率作为影响因素,研究了不同原材料对水泥胶砂流动性能及力学性能的影响。研究表明机制砂自相似性优于天然砂,其圆度值和轴向系数更偏离1,其形貌更偏向不规则的立方体;粉煤灰和硅灰都可以降低水膜成型时最小需水量,粉煤灰增加水膜厚度,而硅灰在高用水量时阻碍水膜厚度增加;粉煤灰的掺入使水泥胶砂抗压强度略有降低,机制砂取代率的增加可以略微提升水泥胶砂抗折强度。其次,分别使用“全计算法”和“绝对体积法”进行对相同原材料的C50机制砂自密实混凝土进行配合比设计,并对粗集料级配进行优化。两种方法设计出的混凝土强度均满足设计要求,但“全计算法”砂率和拌合物流动性偏低,“绝对体积法”更适合机制砂自密实混凝土配合比设计。随后,研究不同石粉含量的机制砂对自密实混凝土拌合物性能、力学性能和长期耐久性能的影响。使用自密实性能、间隙通过性、抗离析性三个指标分析不同细集料对自密实混凝土拌合物性能的影响;测量混凝土不同龄期的立方体抗压强度和劈裂抗拉强度,分析不同细集料对自密实混凝土力学性能的影响;通过抗氯离子渗透试验、抗冻试验、抗水渗透试验、抗硫酸盐侵蚀试验、抗碳化试验和早期抗裂试验,探究了不同细集料对自密实混凝土长期耐久性能的影响。得到以下结论:随着机制砂中石粉含量增加,自密实混凝土的拌合物性能,力学性能和长期性能呈现先增加后降低的趋势;石粉含量7%的机制砂混凝土拌合物性能最佳,石粉含量9%的机制砂混凝土力学性能最优;石粉含量对抗氯离子侵蚀性、抗硫酸盐侵蚀性和早期开裂性能影响较大,石粉含量7%～9%的机制砂混凝土耐久性能好,石粉含量5%的机制砂混凝土早期抗开裂性最佳。综上所述,C50机制砂自密实混凝土的石粉含量宜为7%,不宜超过9%;配制的C50机制砂自密实混凝土具有良好的抗氯离子侵蚀性、抗冻性、抗水渗透性、抗硫酸盐侵蚀性和抗碳化性能,适用于设计寿命100年的混凝土结构。
刘淑杰,代淑娟,李鹏程[10]（2020）在《焙烧对石英与氰化金相互作用的影响》文中认为金在火法冶炼中的高温活化作用下,可能与石英及硅酸盐类矿物相互作用,导致金回收难度增大,因此,探索焙烧对石英与氰化金相互作用的影响很有意义。对在焙烧温度600 ℃、650 ℃、700 ℃及750 ℃,焙烧时间1 h、2 h、3 h及4 h下的石英及有硫化矿存在下的焙渣与氰化金进行吸附试验,对氰化金与石英进行量子化学计算。由焙渣-氰化金吸附试验得出:随焙烧时间增加、焙烧温度升高,石英焙渣与氰化金的吸附作用逐渐增强;红外光谱中出现667 cm-1新弱峰为氰化金与石英作用的吸收峰。量子化学计算结果表明:Au（CN）2-中氮原子与石英（101）表面的硅原子形成了键合作用。
二、超细硅灰石粉体细度与活性的数学模型（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、超细硅灰石粉体细度与活性的数学模型（论文提纲范文）
（1）石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 缩略语表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 机制砂及机制砂混凝土研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 石粉矿物掺合料研究现状 |
| 1.4 高活性矿物掺合料研究现状 |
| 1.4.1 硅灰研究现状 |
| 1.4.2 偏高岭土研究现状 |
| 1.5 本文的研究工作 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 研究目标 |
| 1.5.3 技术路线 |
| 1.6 本章小结 |
| 2 试验材料、试验方法与配合比设计 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 水泥和粉煤灰 |
| 2.1.2 石粉 |
| 2.1.3 硅灰和偏高岭土 |
| 2.1.4 碎石 |
| 2.1.5 天然砂和机制砂 |
| 2.1.6 外加剂 |
| 2.1.7 融雪剂 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 胶凝材料检验 |
| 2.2.2 粗细集料检验 |
| 2.2.3 减水剂检验 |
| 2.2.4 机制砂混凝土工作性试验 |
| 2.2.5 机制砂混凝土力学性能试验 |
| 2.2.6 机制砂混凝土抗冻试验 |
| 2.2.7 机制砂混凝土微观结构试验 |
| 2.3 机制砂混凝土配合比设计 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 石粉对机制砂混凝土工作性能与力学性能影响分析 |
| 3.1 细集料类型对混凝土性能影响 |
| 3.1.1 工作性影响 |
| 3.1.2 力学性能影响 |
| 3.2 石粉对机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.2.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.2.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.3 石粉对机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.3.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.3.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.4 石粉对机制砂混凝土性能影响的作用机理 |
| 3.4.1 场发射扫描电镜 |
| 3.4.2 核磁共振(NMR)试验结果分析 |
| 3.4.3 差热-热重(TG)同步试验结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 石粉对机制砂混凝土抗冻性能影响分析 |
| 4.1 清冻试验 |
| 4.1.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.1.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.1.3 对比分析 |
| 4.2 盐冻试验 |
| 4.2.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.2.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.2.3 对比分析 |
| 4.3 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤机理分析及模型 |
| 4.3.1 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤机理分析 |
| 4.3.2 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤模型与寿命预测 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（2）绿色超高性能混凝土及其在地铁疏散平台中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.3 UHPC国内外研究现状 |
| 1.3.1 UHPC配制原理 |
| 1.3.2 UHPC原材料组成 |
| 1.3.3 UHPC制备与养护工艺 |
| 1.3.4 UHPC疏散平台 |
| 1.4 UHPC国内外应用现状 |
| 1.5 当前研究中待解决问题 |
| 1.6 本文主要研究内容及技术路线图 |
| 1.6.1 研究内容 |
| 1.6.2 技术指标 |
| 1.6.3 技术路线图 |
| 第二章 原材料与试验方法 |
| 2.1 试验原材料及配合比 |
| 2.1.1 试验原材料 |
| 2.1.2 试验配合比 |
| 2.2 试验测试方法 |
| 第三章 材料组成对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.1 水胶比对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.1.1 水胶比对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.1.2 水胶比对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.2 粉煤灰掺量对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.2.1 粉煤灰掺量对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.2.2 粉煤灰掺量对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.3 砂率对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.3.1 砂率对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.3.2 砂率对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.4 机制砂掺量对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.4.1 机制砂掺量对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.4.2 机制砂掺量对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.5 石粉含量对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.5.1 石粉含量对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.5.2 石粉含量对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.6 钢纤维对绿色UHPC性能影响研究 |
| 3.6.1 钢纤维掺量对绿色UHPC工作性能的影响 |
| 3.6.2 钢纤维掺量对绿色UHPC力学性能的影响 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 养护制度对绿色UHPC性能影响研究 |
| 4.1 养护温度与湿度对绿色UHPC性能影响研究 |
| 4.2 热水养护对绿色UHPC性能影响研究 |
| 4.3 干热养护对绿色UHPC性能影响研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 UHPC疏散平台性能研究 |
| 5.1 UHPC面板及支架的结构设计 |
| 5.1.1 尺寸设计 |
| 5.1.2 配筋设计 |
| 5.1.3 连接设计 |
| 5.2 UHPC面板及支架质量检验 |
| 5.2.1 外观尺寸质量 |
| 5.2.2 混凝土质量检验 |
| 5.2.3 面板支架承载力测试 |
| 5.3 疏散平台结构受力分析 |
| 5.3.1 模型参数选择 |
| 5.3.2 有限元模型建立 |
| 5.3.3 结构计算分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录一: 攻读硕士学位期间参与的科研情况 |
| 附录二: 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录三: 攻读硕士学位期间发表的专利 |
（3）蒸汽动能磨制备的超细粉煤灰的性能及其在活性粉末混凝土的应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 活性粉末混凝土的研究 |
| 1.2.1 活性粉末混凝土的研究现状 |
| 1.2.2 活性粉末混凝土的配制原理与制备措施 |
| 1.3 超细粉煤灰的研究 |
| 1.3.1 超细粉煤灰的特性 |
| 1.3.2 超细粉煤灰的研究现状 |
| 1.4 蒸汽动能磨 |
| 1.5 存在的问题 |
| 1.5.1 活性粉末混凝土 |
| 1.5.2 粉煤灰的加工特性 |
| 1.6 研究目的 |
| 1.7 研究内容 |
| 1.8 主要创新点 |
| 1.9 技术路线 |
| 2 试验原材料及方法 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 硅灰 |
| 2.1.3 粉煤灰 |
| 2.1.4 标准砂 |
| 2.1.5 减水剂 |
| 2.1.6 拌合用水 |
| 2.2 RPC试件搅拌、成型、养护 |
| 2.3 测试方法 |
| 2.3.1 需水量测试 |
| 2.3.2 粉煤灰粒度分布的测定 |
| 2.3.3 抗折强度测试 |
| 2.3.4 抗压强度测试 |
| 2.3.5 粉煤灰强度活性指数测试 |
| 2.3.6 化学结合水测试 |
| 2.3.7 TG-DTG综合热分析法 |
| 2.3.8 扫描电子显微镜(SEM)测试 |
| 2.3.9 X射线衍射(XRD)测试 |
| 2.4 超细粉煤灰的制备 |
| 2.4.1 蒸汽动能磨 |
| 2.4.2 球磨 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 超细粉煤灰的性能研究 |
| 3.1 超细粉煤灰的基本性能研究 |
| 3.1.1 粒度分布 |
| 3.1.2 矿物组成 |
| 3.1.3 化学组成 |
| 3.1.4 颗粒形貌 |
| 3.2 不同粉磨工艺下超细粉煤灰在水泥砂浆中的性能研究 |
| 3.2.1 力学性能 |
| 3.2.2 XRD物相分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 超细粉煤灰RPC的制备 |
| 4.1 配合比设计 |
| 4.1.1 目标值 |
| 4.1.2 调节值 |
| 4.1.3 设定限制条件 |
| 4.2 配合比优化 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 紧密堆积模型对超细粉煤灰RPC性能的影响 |
| 4.3.2 硅灰掺量对超细粉煤灰RPC性能的影响 |
| 4.3.3 粉煤灰掺量对超细粉煤灰RPC性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（4）西北强风沙环境下粉煤灰基地质聚合物修补材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 地质聚合物材料的研究现状 |
| 1.3 混凝土修补材料的研究现状 |
| 1.4 混凝土冲蚀磨损材料的研究现状 |
| 1.5 本文研究目的及内容 |
| 1.5.1 研究目的 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 2 粉煤灰基地质聚合物的制备及性能测试 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 试样制备 |
| 2.3.1 碱激发剂溶液的制备 |
| 2.3.2 粉煤灰基地质聚合物的制备 |
| 2.4 性能测试及表征 |
| 2.4.1 初终凝时间测试 |
| 2.4.2 力学性能测试 |
| 2.4.3 冲蚀磨损性能测试 |
| 2.4.4 抗硫酸盐侵蚀测试 |
| 2.4.5 物相及形貌表征 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 凝结时间结果及分析 |
| 2.5.2 力学性能实验结果及分析 |
| 2.5.3 冲蚀磨损性能实验结果及分析 |
| 2.5.4 抗硫酸盐侵蚀实验结果及分析 |
| 2.5.5 物相及形貌分析 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 硅灰对粉煤灰基地质聚合物性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 试样制备 |
| 3.3 性能测试 |
| 3.3.1 力学性能测试 |
| 3.3.2 冲蚀磨损性能测试 |
| 3.3.3 抗硫酸盐侵蚀测试 |
| 3.3.4 物相及形貌表征 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 力学性能实验结果及分析 |
| 3.4.2 冲蚀磨损实验结果及分析 |
| 3.4.3 抗硫酸盐侵蚀实验结果及分析 |
| 3.4.4 物相及形貌分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 PVA纤维对硅灰/粉煤灰基地质聚合物性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 试样制备 |
| 4.3 性能测试 |
| 4.3.1 力学性能测试 |
| 4.3.2 冲蚀磨损性能测试 |
| 4.3.3 抗硫酸盐侵蚀测试 |
| 4.3.4 物相及形貌表征 |
| 4.4 实验结果及分析 |
| 4.4.1 力学性能实验结果及分析 |
| 4.4.2 冲蚀磨损实验结果及分析 |
| 4.4.3 耐硫酸盐侵蚀实验结果及分析 |
| 4.4.4 物相及形貌分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 硅灰石对粉煤灰基地质聚合物性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 实验仪器 |
| 5.2.3 试样制备 |
| 5.3 性能测试 |
| 5.3.1 力学性能测试 |
| 5.3.2 冲蚀磨损性能测试 |
| 5.3.3 抗硫酸盐侵蚀测试 |
| 5.3.4 物相及形貌表征 |
| 5.4 实验结果及分析 |
| 5.4.1 力学性能实验结果讨论 |
| 5.4.2 冲蚀磨损性能实验结果讨论 |
| 5.4.3 抗硫酸盐侵蚀实验结果讨论 |
| 5.4.4 物相及形貌分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
（5）硅灰石粉体表面改性及其机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 硅灰石概况 |
| 1.1.1 硅灰石简介 |
| 1.1.2 硅灰石储量 |
| 1.2 硅灰石表面改性 |
| 1.2.1 表面改性方法 |
| 1.2.2 表面改性效果的表征 |
| 1.3 硅灰石国内外研究现状 |
| 1.3.1 硅灰石在陶瓷领域的研究现状 |
| 1.3.2 硅灰石在橡胶领域的研究现状 |
| 1.3.3 硅灰石在涂料领域的研究现状 |
| 1.3.4 硅灰石在塑料领域的研究现状 |
| 1.4 本文的研究意义及内容 |
| 第2章 实验与表征 |
| 2.1 实验所用原料 |
| 2.2 实验所用药剂 |
| 2.3 实验所用设备 |
| 2.4 硅灰石改性方法及改性流程 |
| 2.5 表征方法 |
| 第3章 硬脂酸盐改性硅灰石结果表征与机理分析 |
| 3.1 硬脂酸锌改性硅灰石结果与分析 |
| 3.1.1 硬脂酸锌用量对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.1.2 改性时间对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.1.3 改性温度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.1.4 料浆浓度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.1.5 XRD分析 |
| 3.1.6 FT-IR分析 |
| 3.1.7 TG-DSC分析 |
| 3.1.8 SEM分析 |
| 3.2 硬脂酸钠改性硅灰石结果与分析 |
| 3.2.1 硬脂酸钠用量对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.2.2 改性时间对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.2.3 改性温度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.2.4 料浆浓度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 3.2.5 XRD分析 |
| 3.2.6 FT-IR分析 |
| 3.2.7 TG-DSC分析 |
| 3.2.8 SEM分析 |
| 3.3 硬脂酸盐改性机理分析 |
| 3.3.1 硬脂酸锌改性机理分析 |
| 3.3.2 硬脂酸钠改性机理分析 |
| 第4章 硅烷偶联剂改性硅灰石结果表征与机理分析 |
| 4.1 KH-550 改性硅灰石结果与分析 |
| 4.1.1 KH-550 用量对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.1.2 改性时间对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.1.3 改性温度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.1.4 料浆浓度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.1.5 XRD分析 |
| 4.1.6 FT-IR分析 |
| 4.1.7 TG-DSC分析 |
| 4.1.8 SEM分析 |
| 4.2 KH-570 改性硅灰石结果与分析 |
| 4.2.1 KH-570 用量对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.2.2 改性时间对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.2.3 改性温度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.2.4 料浆浓度对硅灰石表面改性效果的影响研究 |
| 4.2.5 XRD分析 |
| 4.2.6 FT-IR分析 |
| 4.2.7 TG-DSC分析 |
| 4.2.8 SEM分析 |
| 4.3 硅烷偶联剂改性机理分析 |
| 4.3.1 KH-550 改性机理分析分析 |
| 4.3.2 KH-570 改性机理分析分析 |
| 第5章 正交实验及探索实验 |
| 5.1 正交实验 |
| 5.1.1 正交实验简介正交试验设计 |
| 5.1.2 正交实验性能测试 |
| 5.1.3 极差分析法简介 |
| 5.1.4 实验结果极差分析 |
| 5.1.5 正交实验结果验证 |
| 5.2 硅灰石矿粉粒度及粒度分布对改性效果的影响 |
| 5.2.1 矿粉粒度分布测量及其体分形维数计算 |
| 5.2.2 粒度分布对硅灰石表面改性效果的影响 |
| 5.3 改性硅灰石/聚丙烯复合材料制备研究 |
| 5.3.1 改性硅灰石/聚丙烯复合材料制备 |
| 5.3.2 改性前后聚丙烯复合材料力学性能对比分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（6）水泥基复合胶凝材料的优化设计及水化性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景与意义 |
| 1.2 水泥基复合胶凝材料体系的研究进展及评述 |
| 1.2.1 多元复合体系 |
| 1.2.2 颗粒级配效应 |
| 1.2.3 优化匹配设计 |
| 1.3 水泥基材料优化设计方法的综述 |
| 1.3.1 优化设计方法的应用概况 |
| 1.3.2 研究现状的评述 |
| 1.4 胶凝材料的水化性能及细观模拟综述 |
| 1.4.1 复合胶凝材料的水化机理 |
| 1.4.2 水化性能的细观模拟 |
| 1.5 文献简析 |
| 1.6 主要研究内容及章节安排 |
| 1.6.1 主要研究内容 |
| 1.6.2 研究技术路线 |
| 第2章 水泥基复合胶凝材料的多指标优化设计 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 原材料 |
| 2.2.2 基于Box-Behnken法的配合比设计 |
| 2.2.3 测试方法 |
| 2.3 胶凝材料的物化特征和级配分析 |
| 2.3.1 物化特征 |
| 2.3.2 级配分析 |
| 2.4 试验结果和统计分析 |
| 2.4.1 拟合模型与显着性检验 |
| 2.4.2 流动性试验结果分析 |
| 2.4.3 流变参数试验结果分析 |
| 2.4.4 水化放热试验结果分析 |
| 2.4.5 力学性能试验结果分析 |
| 2.4.6 体积稳定性试验结果分析 |
| 2.5 试验结果的多指标优化与验证 |
| 2.5.1 D-optimal优化方法 |
| 2.5.2 多指标优化及最优值的确定 |
| 2.5.3 最优值的方法验证 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 水泥基复合胶凝材料的早期水化性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.2.1 原材料 |
| 3.2.2 配合比设计 |
| 3.2.3 测试方法 |
| 3.3 试验结果分析 |
| 3.3.1 基准水泥组水化放热特征 |
| 3.3.2 细粒级调控组水化放热特征 |
| 3.3.3 粗粒级调控组水化放热特征 |
| 3.3.4 标准粒级取代组水化放热特征 |
| 3.4 多元复合胶凝体系水化动力学过程分析 |
| 3.4.1 Knudsen外推方程 |
| 3.4.2 Krstulovic-Dabic模型 |
| 3.5 细掺料对水化放热的贡献 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 水泥基复合体系早期水化特征与力学性能的关系 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验方案 |
| 4.2.1 原材料 |
| 4.2.2 配合比设计 |
| 4.2.3 测试方法 |
| 4.3 多元复合体系的抗压强度特征 |
| 4.3.1 颗粒粒级对抗压强度的影响 |
| 4.3.2 不同掺量条件对抗压强度的影响 |
| 4.3.3 水胶比对抗压强度的影响 |
| 4.4 力学性能与早期水化放热量的关系 |
| 4.4.1 Pearson相关性和热图分析 |
| 4.4.2 Spearman相关性和热图分析 |
| 4.4.3 Kendall相关性和热图分析 |
| 4.4.4 复相关性分析 |
| 4.4.5 多元回归分析 |
| 4.4.6 相关性讨论 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 水泥基复合胶凝材料水化性能的细观模拟研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 复合胶凝体系水化模型参数的确定 |
| 5.2.1 RRB粒度分布 |
| 5.2.2 比表面积 |
| 5.2.3 矿物成分 |
| 5.3 水泥体系的细观模拟及校准 |
| 5.3.1 基于HYMOSTRUC3D微结构模型建立 |
| 5.3.2 水泥体系的水化度 |
| 5.4 多粒级复合胶凝体系的细观模拟 |
| 5.4.1 水化反应速率控制方程 |
| 5.4.2 水化度的模拟 |
| 5.4.3 弹性模量的模拟 |
| 5.4.4 孔隙结构的模拟 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（7）C80机制砂高性能混凝土的配制与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 机制砂及机制砂混凝土研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 高活性矿物掺合料研究现状 |
| 1.3.1 硅灰研究现状 |
| 1.3.2 偏高岭土研究现状 |
| 1.4 本文的研究工作 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目标 |
| 1.4.3 技术路线 |
| 1.5 本章小结 |
| 2 试验材料、试验方法与配合比设计 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 水泥和粉煤灰 |
| 2.1.2 硅灰和偏高岭土 |
| 2.1.3 碎石 |
| 2.1.4 天然砂和机制砂 |
| 2.1.5 外加剂 |
| 2.1.6 融雪剂 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 胶凝材料检验 |
| 2.2.2 粗细集料检验 |
| 2.2.3 减水剂检验 |
| 2.2.4 机制砂混凝土工作性试验 |
| 2.2.5 机制砂混凝土力学性能试验 |
| 2.2.6 机制砂混凝土耐久性试验 |
| 2.2.7 机制砂混凝土微观结构试验 |
| 2.3 机制砂混凝土配合比设计 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 机制砂混凝土性能影响分析 |
| 3.1 细集料类型对机制砂混凝土性能影响 |
| 3.1.1 工作性影响 |
| 3.1.2 力学性能影响 |
| 3.2 调节剂对机制砂混凝土性能影响 |
| 3.2.1 工作性影响 |
| 3.2.2 力学性能影响 |
| 3.3 矿物掺合料对机制砂混凝土性能影响 |
| 3.3.1 工作性影响 |
| 3.3.2 力学性能影响 |
| 3.3.3 微观形貌影响 |
| 3.3.4 孔隙结构影响 |
| 3.3.5 应力-应变本构关系 |
| 3.3.6 强度-孔隙模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 机制砂混凝土耐久性能影响分析 |
| 4.1 抗水渗透性能影响 |
| 4.1.1 硅灰对机制砂混凝土抗水渗透性能影响 |
| 4.1.2 偏高岭土对机制砂混凝土抗水渗透性能影响 |
| 4.1.3 对比分析 |
| 4.2 抗氯离子渗透性能影响 |
| 4.2.1 硅灰对机制砂混凝土抗氯离子渗透性能影响 |
| 4.2.2 偏高岭土对机制砂混凝土抗氯离子渗透性能影响 |
| 4.2.3 对比分析 |
| 4.3 抗盐冻性影响 |
| 4.3.1 硅灰对机制砂混凝土抗盐冻性影响 |
| 4.3.2 偏高岭土对机制砂混凝土抗盐冻性影响 |
| 4.3.3 对比分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（8）石英岩型铁尾矿微粉及废石对水泥基材料的性能影响及机理（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 绪论 |
| 2.1 课题来源及意义 |
| 2.2 文献综述 |
| 2.2.1 铁尾矿废石作混凝土骨料的研究现状 |
| 2.2.2 铁尾矿微粉作混凝土矿物掺合料的研究现状 |
| 2.2.3 矿物细粉掺合料及混凝土耐久性的研究 |
| 2.2.4 铁尾矿充填料的研究现状 |
| 2.3 现有研究存在的问题 |
| 2.4 本文研究内容与技术路线 |
| 2.5 本文研究方法与试验手段 |
| 3 石英岩型铁尾矿废石表面断键对混凝土强度的影响及机理研究 |
| 3.1 石英岩型和石灰岩型粗骨料对混凝土的强度影响研究 |
| 3.1.1 原材料及配合比 |
| 3.1.2 不同种类岩型骨料混凝土的坍落度 |
| 3.1.3 不同种类岩型粗骨料混凝土的抗压强度 |
| 3.2 低水胶比下不同种类岩型骨料对界面过渡区及周边的Ca/Si影响 |
| 3.2.1 试验方法 |
| 3.2.2 不同岩性骨料对界面过渡区及周边的Ca/Si分析 |
| 3.2.3 石英岩型铁尾矿废石的液相离子浓度分析 |
| 3.3 石英岩型铁尾矿废石表面断键对强度增强的机理研究 |
| 3.3.1 石灰岩型和石英岩型石粉的净浆强度 |
| 3.3.2 石英岩型铁尾矿废石表面断键重聚微观机理研究 |
| 3.3.3 石英岩型铁尾矿废石表面断键重聚模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 铁尾矿微粉对混凝土工作力学性能的影响规律及机理 |
| 4.1 试验原材料及配合比 |
| 4.1.1 试验原材料 |
| 4.1.2 配合比设计 |
| 4.2 铁尾矿微粉对混凝土工作性能的影响规律 |
| 4.2.1 混凝土出机时的坍落度和扩展度 |
| 4.2.2 混凝土坍落度和扩展度的经时损失 |
| 4.3 铁尾矿微粉对混凝土力学性能的影响规律 |
| 4.3.1 铁尾矿微粉混凝土的抗折强度 |
| 4.3.2 铁尾矿微粉混凝土的劈裂抗拉强度 |
| 4.3.3 铁尾矿微粉混凝土的抗压强度 |
| 4.3.4 铁尾矿微粉混凝土的抗压强度-龄期发展预测模型 |
| 4.4 铁尾矿微粉在混凝土中水化机理研究 |
| 4.4.1 铁尾矿微粉和矿渣粉胶凝体系的激光粒度分析 |
| 4.4.2 铁尾矿微粉对混凝土微观形貌的影响研究 |
| 4.4.3 铁尾矿微粉混凝土的XRD图谱分析 |
| 4.4.4 铁尾矿微粉净浆试样的背散射电镜分析 |
| 4.4.5 混凝土的~(29)Si和~(27)Al核磁共振图谱分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 铁尾矿微粉混凝土的长期耐久性研究 |
| 5.1 铁尾矿微粉混凝土的碳化试验研究 |
| 5.1.1 铁尾矿微粉混凝土的碳化深度 |
| 5.1.2 铁尾矿微粉混凝土的碳化模型 |
| 5.1.3 混凝土的养护1d后自然碳化规律 |
| 5.2 铁尾矿微粉混凝土的氯离子扩散系数 |
| 5.2.1 不同龄期混凝土的氯离子扩散系数 |
| 5.2.2 氯离子扩散系数与抗压强度的对应关系 |
| 5.3 铁尾矿微粉混凝土的抗冻性能研究 |
| 5.3.1 铁尾矿微粉混凝土快速冻融的结果分析 |
| 5.3.2 铁尾矿微粉混凝土快速冻融后的抗压强度 |
| 5.3.3 铁尾矿微粉混凝土冻融前后的孔结构分析 |
| 5.4 铁尾矿微粉混凝土的长期硫酸盐腐蚀研究 |
| 5.4.1 铁尾矿微粉混凝土的硫酸盐干湿循环 |
| 5.4.2 三种腐蚀劣化因子的关系 |
| 5.4.3 铁尾矿微粉混凝土硫酸盐腐蚀的劣化机理 |
| 5.4.4 铁尾矿微粉混凝土硫酸盐浸泡腐蚀结果分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 铁尾矿全尾砂低浓度充填料浆泌水性能的改善及机理 |
| 6.1 试验原材料、配合比及方法 |
| 6.1.1 试验原材料 |
| 6.1.2 试验配合比 |
| 6.1.3 试验方法 |
| 6.2 低浓度铁尾矿全尾砂充填料浆的泌水特征 |
| 6.2.1 铁尾矿微粉含量对全尾砂充填料浆泌水率的影响 |
| 6.2.2 浓度和高固水添加剂对铁尾矿全尾砂充填料浆泌水率的影响 |
| 6.2.3 浓度和高固水添加剂对铁尾矿全尾砂充填体沉缩率的影响 |
| 6.2.4 泌水率和沉缩率的对应关系 |
| 6.3 低浓度铁尾矿全尾砂充填材料的强度特征 |
| 6.3.1 料浆浓度对铁尾矿全尾砂充填材料强度的影响 |
| 6.3.2 高固水添加剂对铁尾矿全尾砂充填材料强度的影响 |
| 6.3.3 铁尾矿全尾砂充填材料硬化体的微观形貌 |
| 6.4 高固水添加剂对铁尾矿全尾砂充填料浆泌水的改善机理 |
| 6.4.1 高固水添加剂充填料浆的SEM和EDS分析 |
| 6.4.2 高固水添加剂充填料浆的IR分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（9）机制砂自密实混凝土长期性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 机制砂对水泥基材料性能影响研究现状 |
| 1.2.2 自密实混凝土研究现状 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第二章 原材料性能与试验方法 |
| 2.1 原材料性能 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粗集料 |
| 2.1.3 细集料 |
| 2.1.4 矿物掺合料 |
| 2.1.5 外加剂 |
| 2.1.6 水 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 水泥砂浆性能试验 |
| 2.2.2 自密实混凝土拌合物性能试验 |
| 2.2.3 自密实混凝土力学性能试验 |
| 2.2.4 机制砂自密实混凝土长期性能和耐久性能试验 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 机制砂水泥砂浆性能研究 |
| 3.1 机制砂颗粒特征分析 |
| 3.1.1 细集料比表面积计算与分析 |
| 3.1.2 细集料颗粒特征分析 |
| 3.2 水泥砂浆水膜厚度研究 |
| 3.2.1 细集料对水泥砂浆水膜厚度的影响 |
| 3.2.2 粉煤灰掺量对机制砂水泥砂浆水膜厚度的影响 |
| 3.2.3 硅灰掺量对机制砂水泥砂浆水膜厚度的影响 |
| 3.3 水泥胶砂性能研究 |
| 3.3.1 胶砂流动度结果与分析 |
| 3.3.2 水泥胶砂抗压强度结果与分析 |
| 3.3.3 水泥胶砂抗折强度结果与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 机制砂自密实混凝土配合比设计 |
| 4.1 机制砂自密实混凝土配合比设计方法简介 |
| 4.2 C50 机制砂自密实混凝土初步配合比设计 |
| 4.2.1 绝对体积法 |
| 4.2.2 全计算法 |
| 4.2.3 全计算法与绝对体积法比较 |
| 4.3 配合比调整及优化 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 机制砂自密实混凝土性能研究 |
| 5.1 自密实混凝土拌合物性能研究 |
| 5.1.1 自密实混凝土拌合物评价指标 |
| 5.1.2 拌合物性能结果及分析 |
| 5.2 自密实混凝土长期力学性能研究 |
| 5.3 石粉作用下机制砂自密实混凝土长期性能研究 |
| 5.3.1 抗氯离子渗透性 |
| 5.3.2 抗冻性 |
| 5.3.3 抗硫酸盐侵蚀性 |
| 5.3.4 抗水渗透性 |
| 5.3.5 抗碳化性 |
| 5.3.6 早期抗裂性 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 在学校期间发表的论文和取得的科研成果 |
（10）焙烧对石英与氰化金相互作用的影响（论文提纲范文）
| 1 试验部分 |
| 1.1 矿石性质? |
| 1.2?试验方法 |
| 1.2.1?焙渣-氰化金吸附试验方法: |
| 1.2.2?材料工作室(Material Studio)模拟方法: |
| 2?结果与讨论 |
| 2.1?焙渣与氰化金的吸附试验 |
| 2.1.1?石英焙渣的氰化金吸附试验: |
| 2.1.2?黄铁矿与石英焙渣的氰化金吸附试验: |
| 2.1.3?砷黄铁矿与石英焙渣的氰化金吸附试验: |
| 2.2?焙渣与氰化金的吸附试验红外表征 |
| 2.2.1?石英焙渣的吸附试验红外表征: |
| 2.2.2?黄铁矿与石英焙渣的吸附试验红外表征: |
| 2.2.3?砷黄铁矿与石英焙渣的吸附试验红外表征: |
| 2.3 模拟分析 |
| 2.3.1?Au(CN)2-与石英(101)表面吸附作用: |
| 2.3.2?Mulliken布居分析: |
| 3?结论 |
四、超细硅灰石粉体细度与活性的数学模型（论文参考文献）
- [1]石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究[D]. 王建国. 内蒙古农业大学, 2021(02)
- [2]绿色超高性能混凝土及其在地铁疏散平台中的应用研究[D]. 赵学涛. 扬州大学, 2021(08)
- [3]蒸汽动能磨制备的超细粉煤灰的性能及其在活性粉末混凝土的应用[D]. 邹红生. 西南科技大学, 2021(08)
- [4]西北强风沙环境下粉煤灰基地质聚合物修补材料的研究[D]. 陈昶旭. 兰州交通大学, 2021(02)
- [5]硅灰石粉体表面改性及其机理研究[D]. 徐昊. 沈阳理工大学, 2021(01)
- [6]水泥基复合胶凝材料的优化设计及水化性能研究[D]. 李志平. 哈尔滨工业大学, 2021(02)
- [7]C80机制砂高性能混凝土的配制与性能研究[D]. 李波. 内蒙古农业大学, 2020(02)
- [8]石英岩型铁尾矿微粉及废石对水泥基材料的性能影响及机理[D]. 吴瑞东. 北京科技大学, 2020(01)
- [9]机制砂自密实混凝土长期性能研究[D]. 崔锦栋. 重庆交通大学, 2020(01)
- [10]焙烧对石英与氰化金相互作用的影响[J]. 刘淑杰,代淑娟,李鹏程. 非金属矿, 2020(01)