一、钢筋混凝土板弯曲问题的各向同性化最小平方误差法（论文文献综述）
王晓强[1]（2020）在《钢-混凝土组合结构在海上超大型浮体中的应用研究》文中认为钢-混凝土组合结构能够充分利用钢材和混凝土各自的优势,具有优越的综合力学性能,其在对结构安全性、经济性有较高要求的海上超大型平台中具有良好的应用价值和广阔的发展潜力。论文围绕钢-混凝土组合结构在海上超大型浮式平台中的应用展开深入研究,提出了多种新型超大型浮式平台组合结构方案,开发了相应的水弹性响应分析程序包,并基于结构整体和局部构件研究,对结构受力性能进行深入分析,为钢-混凝土组合结构在海上超大型浮体中的应用提供了重要的设计参考依据。取得的主要研究成果如下:（1）提出多种新型海上超大型钢-混凝土组合结构平台方案。根据超大型平台结构及钢-混凝土组合结构的受力特点,针对桩基式、箱式和半潜式浮体平台,分别提出相应的组合结构方案,为组合结构在超大型平台中的应用研究奠定了基础。（2）海上超大型浮体的水弹性响应软件开发及参数分析。开发了超大型浮体水弹性响应计算程序包THhydro,该程序包支持基于模态叠加的水弹性响应分析及基于多体相互作用的水弹性响应分析,并已经过大量试验的验证。同时,进行了海上超大型浮体水弹性响应参数分析,并提出基于机器学习的超大型浮体水弹性响应快速预测及估算方法,从而简化结构初步设计的流程、缩短设计周期。（3）组合结构平台关键构件受力性能分析及优化。提出三种适用于浮式平台的组合板截面形式,并基于精细有限元从截面层次和构件层次对比分析了各截面在海洋环境不同受力模式下的响应特点,给出浮式平台中钢-混凝土组合顶底板的设计建议;通过理论分析,给出双钢板-混凝土组合板在考虑界面滑移时的平衡微分方程及整体屈曲临界荷载理论解,并提出隔板稳定设计方法。（4）海上超大型钢-混凝土组合浮式平台受力性能分析与案例设计。进行了海上超大型钢-混凝土组合箱式浮体结构以及半潜式浮体中组合潜体结构的案例分析,给出组合结构平台用钢量、自重及其他设计指标的定量参数,为钢-混凝土组合结构在海上超大型浮式平台中的应用提供设计参考依据。同时,给出钢-混凝土配比对结构各设计指标的影响规律。研究表明,组合结构浮体可以有效的减小结构用钢量,降低结构造价。此外,研究了多体连接器的各项参数对海上超大型浮式平台水弹性响应的影响。
吕辉[2]（2018）在《波纹管型空心楼盖力学性能研究》文中认为随着楼盖建筑形式的不断发展,现浇混凝土空心楼盖结构的应用范围开始逐渐扩大。该结构特点主要体现在自重较轻,楼层净高提升、跨度大,结构布置灵活等方面。空心楼盖受力性则因填充体的形状、内置和外置不同导致受力性能上存在一定的差异性。本文提出了一种新型波纹管填充体所形成的空心楼盖,通过模型试验和数值模拟分析,分别对采用此类空心板楼盖的板等效刚度、柱帽的抗冲切性能和基于此类空心楼盖系统的框架-核心筒结构体系在罕遇地震下抗震性能进行等几个关键问题进行了系统研究,主要内容如下:1.分析了内置波纹管填充体下现浇混凝土空心板的刚度差异性;通过波纹管单个构件加载试验进一步分析由圆形芯筒形成的空心板在竖向荷载作用下的力学性能,分析此类空心板的强度破坏及刚度的退化规律,并采用大型通用有限元软件ANSYS建立相关数值模型,数值模拟结果与试验结果基本一致。2.分别采用两种不同的理论计算方法考虑此类空心板竖向荷载作用下等效刚度问题:（1）根据正交各向性异形板解析解,结合有限元方法推导出此类空心板挠度的计算公式,为采用不同的力学模型计算提供理论依据;（2）横筒方向刚度小于顺筒方向刚度,因此采用有限元算法的结果,仅对横筒方向的刚度等效公式进行了修正,便于工程采用。研究了柱帽节点抗冲切性能,在柱帽冲切试验的基础上采用ABAQUS进行数值模拟,分别考虑不同跨度所产生柱帽顶面负弯矩的影响;分析结果表明:随着空心板跨度的增大,柱帽的受冲切极限承载力不断减少,即不同板跨度柱帽抗冲切承载力是不同的,这是工程设计中常忽略的问题。为此,本文提出了一种新的柱帽加强措施,并提出相应的板柱节点处极限抗冲切承载力计算公式,建立相关数值模型验证公式准确性,对公示进行修正,对比结果表明修正后的计算公式能较好的计算空心楼板板柱节点处抗冲切承载力。3.采用有限元程序STRAT对现浇空心板、等效板和普通有梁板三种楼盖所组成的框架-核心筒结构在罕遇地震下的损伤特征进行分析。首先,对以上三种结构在多遇地震下的规范指标进行对比,确保计算模型的合理性;结果显示:空心板结构的自振周期略大于普通有梁楼盖结构,整体指标与普通有梁楼盖结构基本一致。其次分别考虑6度和7度区的在罕遇地震下地震动参数取值,选取2条天然波（Elcentro波、Kobe波）和1条人工波（TH1TG040）进行结构的动力弹塑性时程分析,损伤结果表明:采用现浇空心板楼盖结构体系,空心板参与结构计算,在核心筒周边区域形成弯曲塑性铰,空心板进入屈服状态先于框架柱、剪力墙,结构竖向构件损伤部位与损伤程度与有梁板楼盖的结构6度区基本一致,在7度区略大于有梁板楼盖的结构,总体上,体现出“强柱弱梁（板带）”结构概念设计理念,与有梁板楼盖结构的抗震性能基本一致。
苗如松[3]（2016）在《基于振动的跨海大桥主墩桩基础损伤识别》文中认为跨海大桥桩基础常年受到海水和海洋大气环境作用,极易造成损伤。利用结构试验模态分析技术,根据可随时采集的结构振动信号判断结构整体和局部的健康状况的结构损伤识别方法能够适应现代结构监测系统对结构整体性监测和实时性监测的要求,是结构损伤识别问题的重点研究方向。本文首先介绍了实验模态分析理论和测试原理,给出了模态参数确定的基本方法;然后介绍了各种基于振动的损伤识别方法,并指出这些方法所面临的问题;接着,以舟山大陆连岛工程金塘大桥的主通航孔桥的D3号索塔塔墩有限单元模型为研究对象,展开桩基损伤识别模拟试验,分析了各种传统的动力指纹对桩基损伤识别的适用性。结合跨海大桥外包钢护筒桩基的损伤特点,为减少动测点布设,提出经三次样条函数插值处理的曲率模态指纹,采用缩颈的方式模拟桩基钢护筒腐蚀损伤,利用该指纹进行了损伤识别数值模拟试验。为考虑水介质对桩基振动模态影响的特殊性,本文通过已有试验,并结合水介质的附加质量效应理论进行有限元模型模态分析,分析结果表明水介质对自身质量巨大的水下结构物的模态影响不显着。有限元模型模态分析结果表明,应变类的动力指纹和曲率模态指纹对桩基局部刚度弱化的损伤识别效果较好。鉴于在损伤状况下,桩基低阶振型形状变化规律的一致性,提出了基于多阶曲率模态累积差值的?指标和基于多阶曲率模态累积变化率的?指标,可以提高识别损伤的能力。桩基钢护筒腐蚀损伤识别模拟试验结果表明,经过三次样条函数插值处理的曲率模态指纹对该类型的损伤非常敏感,在实践中可通过有限元模拟建立基于该指纹的桩基损伤识别指纹库,通过较少测点实测桩基振型,推算插值曲率模态指纹并与指纹库进行比对,达到损伤识别的目的。本文通过有限元模型模拟试验,验证了这种识别方法的正确性和有效性。
朱武辉[4]（2013）在《高速公路路面结构连续性检测仪的研究》文中研究指明混凝土路面在我国南方被广泛采用。虽然混凝土路面具有刚度大、承载能力强、使用寿命长等优点，但是在建设和使用过程中，其中的病害问题也非常多。其中，脱空现象是一个比较经常发生的病害问题，路面结构脱空病害是造成路面破损的一大杀手，且病害不易被立即发现，给道路维修带来很大的困难。目前高速公路的脱空位置检测还大部分采用的是人工敲击路面这样凭借维修工人经验的方式，不仅效率低，而且准确度也不高。如何高效准确的检测得到路面的脱空位置及脱空位置大小，成为了路面维修机养护的关键。由于造成脱空的原因复杂多样，虽然近年来有学者提出了雷达检测、弯沉法检测等方法，但是在检测效率和经济实用方面依然表现差强人意。本文首先基于弹性力学的基础，将路面在动载荷下的激励响应简化为小挠度薄板的振动，在对其进行分析后总结出：路面振动噪声的声压大小取决于路面结构边界振动速度的法向分量。之后用ABAQUS软件建立路面结构模型，利用有限元方法求得路面结构振动特性。基于振动特性通过声学边界元法计算得到了路面结构的声学响应特性。在进行了大量的仿真试验后，利用最小二乘法拟合得到了路面结构脱空大小与声效特征值之间的关系。其次设计了基于路面振动理论分析设计的路面结构连续性检测仪。检测仪硬件主要采用STM32F103作为核心处理器，使用激励轮敲击路面产生振动噪声并采用拾音器实时采集路面声信号，对信号进行滤波等处理后将声波转换为电信号，通过测距传感器实时检测道路的位置信号，最后微控制器将处理后的数据通过串口发送至上位机。上位机软件通过串口接收检测仪检测的数据，对数据进行分析处理后，形象直观的表现出病害的分布情况以及病害的严重程度。结论表明，采用声振法对路面空洞的检测是有效可行的。声振法不论经济性、检测的效率及检测的准确度上都有良好的表现。本文的研究成果虽然在路面结构脱空检测方面还不是一个成熟的方法，但是这是路面结构脱空检测研究的一个新思路。该方法具有较大的理论意义及工程价值。
梁建[5]（2011）在《图形图像处理在混凝土骨料建模中的应用》文中研究说明混凝土宏观试验周期长,耗费大量人力财力且随机性大,使其研究范围受到很大限制。伴随计算机技术的发展,混凝土细观层次的研究愈来愈受到人们的重视,即在考虑界面过渡区的前提下,将混凝土视为由粗骨料、砂浆以及骨料与砂浆之间的过渡粘结面组成的三相非均匀复合材料,进而弥补宏观分析的诸多缺陷和不足。本文从混凝土材料学角度出发,以数据结构和计算机图形图像处理学为基础,按照软件工程学思想,研究基于图形学的二维细观结构、三维细观结构的生成方法和基于数字图像技术的混凝土试块有限元建模,实现了混凝土细观结构的自动生成,取得以下主要成果:（1）提出了不同类型随机骨料模型的生成算法,为混凝土细观结构的研究提供了一种切实有效的建模方法。在骨料投放过程的干涉判断中本文提出了一种新的方法——交点法,该方法简单快捷、易于编程,并且适用于二维、三维包括椭球、凸多面体等各种类型骨料的干涉判断。（2）在交点法研究的基础上提出了一种基于体积判定干涉的方法——交汇法,应用蒙特卡罗方法按照一定级配生成了混凝土二维和三维数值试件,提出了一种新的生成多边形骨料的方法,按照该方法可以在有限元软件中建立混凝土细观模型。（3）在极坐标下生成了天然骨料模型。利用交汇法按照级配进行投放,生成了混凝土天然骨料模型。（4）利用数字图像处理技术对图像进行分割,分别采用了灰度图和Lab色彩空间对混凝土断面切片进行分割,进而将其合并,并将得到的混凝土截面的数字图像映射到有限元网格,直接生成具有真实内部特征的混凝土数值试件。算例表明,采用本文算法自动生成的、以及对混凝土切片自动识别的混凝土细观几何结构在统计意义上符合真实混凝土的结构特征。
刘松[6]（2011）在《基于相位共轭方法进行声源识别和定位》文中研究指明目前,舰船噪声已经成为威胁舰船安全和影响其战斗力的一个重要因素。而对舰船噪声的控制最根本的方法是对噪声源进行识别和定位,从而控制噪声源。因此,研究噪声源识别技术,对提高我国舰船减振降噪技术、加速海军装备的现代化有着重要理论意义和实用价值。本文采用相位共轭方法对声源的识别和定位进行了数值模拟和实验研究,完成的主要工作和创新性成果叙述如下：阐述了相位共轭方法的基本理论,首先基于相位共轭方法采用不同相位共轭阵列形式进行点声源识别和定位计算,并对相位共轭阵列相关参数进行了数值模拟研究；接着研究了界面条件对相位共轭阵列聚焦特性的影响；最后在时间反转方法中引入声汇概念的基础上,提出了两种方法计算引入的声汇幅值,并讨论了引入的测量球面半径对声场重建结果的影响。数值计算结果表明：只有在近场测量声压梯度并使用偶极子源才能突破声波的衍射极限,阵元间距应小于0.5λ,最优的阵元间距为0.15λ；如果阵列与声源为共形面,则相位共轭声场幅值与声源的辐射声功率成比例；相位共轭方法对于阵列变形和声源运动并不敏感；对于阵列形式,只需要采用平面阵列的对角线的十字交叉阵列,用很少的阵元个数就可以在近场突破衍射极限,既简单实用,又能满足工程精度；界面反射条件对聚焦分辨率影响不大,只是增大了聚焦的强度,界面反射系数的绝对值越大,相位共轭声场的声压幅值越大；引入声汇之后,相位共轭阵列在一定的测量距离上时,采用两种计算方法都能突破声波的衍射极限；计算声汇幅值时引入的测量球面半径需要小于一个波长。基于相位共轭原理采用有限元方法研究了室内稳态声场中单频声源的识别和定位。采用两种不同阵列形式,即线阵列和平面阵列进行声场测量并共轭,在声源处形成聚焦。还探讨了当壁面存在吸声材料时对相位共轭聚焦特性的影响。数值计算结果表明：利用有限元方法,采用平面阵列和线阵列基于相位共轭方法完全能够实现室内稳态声场的声源识别和定位,而采用线阵列形式仅用较少的阵元个数就可识别出声源的位置。壁面越接近刚性,即吸声系数越小,越满足相位共轭方法多途相位补偿原理,得到的重构效越好。基于相位共轭方法采用离散阵元进行了实际工程结构声源识别和定位的数值仿真计算,采用不同的阵列形式对三种声源形式：平板、辐射立方体和流体加载的水下圆柱壳,进行了声场幅值和声源位置识别研究,并研究了结构的辐射声功率以及声强的重构,给出了相关误差分析；对水下圆柱壳还探讨了存在界面条件,如自由海面或海底的边界条件时相位共轭方法的聚焦特性；通过两种方法识别了平板和水下圆柱壳的法向振速。数值计算结果表明：对三种声源而言,均是在近场基于声压梯度测量使用偶极子源的相位共轭阵列形式对声场重构的效果最好；法向速度,声功率以及声强的重构分布结果与按照边界元方法计算得到的分布结果吻合较好。存在界面边界条件时,圆柱壳表面声压的绝对误差值明显小于全自由声场时的误差值,说明反射界面的存在增强了相位共轭阵列聚焦的精确性。基于声压梯度计算结构法向振速,能得到法向振速幅值的大致分布,该方法计算简单,对于无法得到声源表面阻抗关系的情况非常实用；而引入结构表面阻抗关系则能得到更加精确的结果。联合内场边界元方法和相位共轭方法对振动平板的表面声压和法向振速的分布进行识别和定位数值模拟计算。内场问题通过构造一个将相位共轭阵列与平板封闭起来的虚构六面体实现。阵列处的测量复声压的共轭值作为声压边界条件,同时采用矩阵补零方法引入板表面声压和法向振速之间的阻抗边界条件,从而获得比直接采用相位共轭方法更为精确的识别结果。采用内场边界元方法进行声场重构,测量阵列与板表面的距离越近,得到的重构结果越精确；在远场测量时,测量阵列与板表面距离需小于5λ；取不同激励位置时采用内场边界元方法仍能得到较为精确的结果；对于不同的激励频率在低频段比高频段重构的结果更准确。为验证相位共轭方法对结构声场识别和定位的可行性,在半消声室中进行了圆柱壳辐射声场识别的实验研究。首先通过阵列测量圆柱壳辐射声场的复声压,然后根据相位共轭的算法重构圆柱壳表面的法向振速及辐射声压。试验结果表明：本文采用有限元-边界元耦合方法计算的结构辐射声场是有效的。通过扫面的方式测量得到的阵列处声压幅值与数值仿真结果基本一致,采用相位共轭方法能清晰地给出圆柱壳表面声压和法向振速的分布趋势。本实验验证了相位共轭方法应用于声源识别和定位的可行性,说明该方法具有极大的工程实用价值。
杨林[7]（2010）在《空间梁格法对扁平型钢箱梁结构分析》文中进行了进一步梳理本文简述主梁的结构形式以及各自对应的主要结构计算方法,总结各计算方法的优缺点,并在传统梁格法基础上提出了空间梁格法。参考一般梁单元矩阵推导过程,考虑了梁单元的剪切变形,推导出空间梁单元刚度矩阵。讨论空间梁格法梁单元划分时考虑的因素。在用空间梁格法分析扁平钢箱梁结构时,结合结构本身的受力特性推出各组成部分刚度计算公式。采用空间梁格法模拟扁平钢箱梁局部顶板子结构,分析顶板各个参数对其承载力的影响。对于宽幅、薄壁的扁平型钢箱梁结构的分析,需借助通用有限元程序对结构进行空间分析。文中提出空间梁格法,采用通用有限元程序SAP2000对天津泰达跨京山铁路桥进行仿真分析,重点研究了采用空间梁格分析法模拟纵横虚拟梁时不同划分方法对结构内力的影响程度。最后将模型在不同荷载工况下的活载作用效应计算值与试验数据进行比较,取得较为理想的结果：表明本文提出的空间梁格法的思想及其划分方法是合理的,为类似的钢箱梁桥空间分析提供参考,也为进一步完善箱梁桥结构分析程序奠定了基础。
王亮[8]（2009）在《焊接工字形截面组合钢梁腹板屈曲后整体稳定性分析》文中进行了进一步梳理钢结构的稳定性问题十分重要,焊接工字钢梁的腹板通常设计得高而薄,这样腹板的屈曲临界荷载很小,现行的钢结构设计规范在确定极限承载力时,一般将构件的整体稳定和板件的局部稳定分开考虑,而新修订的《钢结构设计规范》（GB50017—2003）对焊接工字梁腹板屈曲临界应力和局部稳定的计算做了较大的改动,增加了梁腹板考虑屈曲后强度设计的相关条文。但规范中没有介绍腹板屈曲后整体稳定性的相关内容,腹板屈曲对钢梁整体稳定性是否有影响,有多大影响并没有成熟的文献进行介绍。本文主要利用有限单元法对腹板受到弯剪屈曲和纯弯屈曲作用后的焊接工字形截面组合钢梁进行分析研究。通过分析得出腹板屈曲后对其整体稳定极限荷载有一定影响,腹板屈曲使焊接工字型组合钢梁的整体稳定承载能力下降一般不超过15%,在考虑利用腹板屈曲后强度时应当注意腹板屈曲后对整体稳定承载力的下降作用。
高峰[9]（2007）在《深基坑开挖对相邻建筑结构内力影响的研究》文中认为随着我国城市化进程的推进和不断加快,同世界上许多国家一样,土地资源紧张的矛盾也日益突出。为了有效地利用土地,城市地下空间开发和高层建筑发展迅速。在建设过程中,产生了大量深基坑工程,其规模和深度不断增加。城市中深基坑开挖的工程环境非常复杂,基坑往往紧邻一些已建建筑物,建筑物与基坑相互影响,相互作用。这种环境中的深基坑工程,如果应用现有基坑工程的设计理论和常规施工技术已经难以满足保护基坑周围环境的要求。虽然近年来许多学者和工程技术人员已经在基坑工程对周围环境的影响上作了很多研究,但在基坑周围有相邻建筑物时基坑支护结构变形、周围地层位移变化规律和基坑开挖对相邻建筑物的影响方面研究很少,存在很多需要解决的问题。本文选择以地下连续墙加锚杆为基坑支护形式,对北京地区典型工程地质条件下,典型深基坑工程环境中深基坑开挖的全过程进行了数值模拟分析。模拟分析了当采用框架结构的建筑物与基坑之间的距离不同时,坑壁水平位移和竖向位移、壁后土体沉降、锚杆内力、近邻建筑物基础位移变化、基础不均匀沉降、建筑物倾斜的变化规律,模拟分析了深基坑开挖引起近邻建筑结构内力的变化,得出了一些结构内力变化的特点和规律,并对实际工程中基坑周围有相邻建筑物的情况提出了一些建议。本课题的研究成果可以为实际工程设计和施工提供参考,并对今后相关的数值模拟分析及其他研究具有参考价值。
程远兵[10]（2006）在《边支承大跨现浇混凝土蜂窝式空心双向板的试验研究》文中提出现浇混凝土蜂窝式空心板是在板内有规律地填入若干小尺寸的箱体内模而形成蜂窝式孔洞的一种新型现浇空心板。目前,对它的研究还很少。本文对边支承大跨度现浇混凝土蜂窝式空心双向板的计算方法、有限元分析、竖向均布荷载作用下的试验、边梁扭矩计算等进行了研究,并介绍了三个工程实例,提出了设计及施工建议,主要内容如下:1、现浇混凝土蜂窝式空心板是一种带有密集小肋加强的板。这种板的底部有双向的肋,肋很密,肋高不大。通过对这种楼板的理论分析和试验,本文认为:当满足条件l1/（s1-b1）≥9,l2/（s2-b2）≥9,≥1/4时,在竖向均布荷载作用下,可以忽略肋间板的剪力滞后,认为肋与肋间板的变形是一致的,从而可按照普通实心板的理论来分析。这里l1、l2分别为板短、长跨方向的计算跨度, s1、s2分别为l1、l2方向的肋间距离,b1、b2分别为l1、l2方向肋的宽度,t为肋间板厚度,h为包括肋在内的空心板总厚度。同时本文也指出了蜂窝式空心板是以平板弯曲为主的带肋的板,而密肋楼板或井式楼板则是以交叉梁弯曲为主的带板的梁系。因此如果把蜂窝式空心板看作密肋楼板或井式楼板来计算的话,将得出非常错误的结果。2、以弹性薄板小挠度理论为基础,推导出了蜂窝式空心板的微分方程。根据蜂窝式空心板的构造特点,提出了其截面弯曲刚度和扭曲刚度的计算公式。对于四边简支的蜂窝式空心板,给出了板挠度和弯矩的解析解;对于四边固定的蜂窝式空心板,给出了板挠度和弯矩的数值解。同时为了方便应用,编制了相应的计算程序,给出了竖向均布荷载下四边简支和四边固定的蜂窝式空心板的挠度和弯矩系数。3、采用实体建模的方法,用有限元分析程序ANSYS进行了若干组算例的有限元分析。分析结果表明,采用本文提出的上述计算方法,能较准确地计算边支承蜂窝式空心板的挠度和弯矩。4、进行了一块4m×4m的蜂窝式空心板试验。试验表明,在竖向均布荷载作用下,蜂窝式空心板的变形、裂缝、破坏形态等受力性能都与普通实心板相似。试验也表明,蜂窝式空心板具有自重轻、变形小、刚度大等优点。在试件达到承载力极限状态时,板具有良好的延性性能。用有限元分析程序对试件进行了变形分析,分析结果与板在未裂阶段的变形符合较好,这说明现浇混凝土蜂窝式空心板在未裂阶段的变形可以近似采用弹性理论的方法计算。同时根据极限平衡理论,对试件的极限承载力进行了计算,理论计算值与试验测到的破坏荷载很接近,这说明现浇混凝土蜂窝式空心板的极限承载力可以根据塑性铰线理论计算。5、针对肋梁楼盖中的边梁,通过分析认为,应考虑边梁的扭转变形及边梁支座的转动对边梁扭矩的影响,提出了边梁扭矩的计算公式。并用有限元分析进行了验证。分析和计算还表明,边梁自身的扭转变形是降低边梁扭矩的主要因素,边梁支座的转动也能降低一部分的边梁扭矩。6、给出了三个已建工程的设计实例,给出了大跨度现浇混凝土蜂窝式空心板的设计计算方法、构造要求及施工建议。同时还就周边加厚板的受力和变形性能进行了有限元算例分析。分析表明,板周边加厚不仅能满足板对负弯矩的承载力要求,还能减小板跨中的挠度,并便于钢筋布置。
二、钢筋混凝土板弯曲问题的各向同性化最小平方误差法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、钢筋混凝土板弯曲问题的各向同性化最小平方误差法（论文提纲范文）
（1）钢-混凝土组合结构在海上超大型浮体中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 研究和应用现状及不足 |
| 1.2.1 超大型浮体的水弹性力学响应分析 |
| 1.2.2 钢-混凝土组合结构在海洋工程中的应用及优势 |
| 1.3 论文的研究目标和总体思路 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 总体思路 |
| 第2章 海上超大型钢-混凝土组合结构平台方案 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 海上超大型钢-混凝土组合桩基式平台 |
| 2.3 海上超大型钢-混凝土组合箱式浮体平台 |
| 2.3.1 基于隔板体系的组合箱式浮体平台 |
| 2.3.2 基于框剪体系的组合箱式浮体平台 |
| 2.4 海上超大型钢-混凝土组合半潜式浮体平台 |
| 2.5 海上超大型浮式平台结构设计流程 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 超大型浮体水弹性力学分析 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 水弹性力学理论概述 |
| 3.2.1 基于三维势流理论及模态叠加的水弹性力学分析 |
| 3.2.2 基于三维势流理论及多体相互作用的水弹性力学分析 |
| 3.2.3 两种水弹性力学响应分析方法的比较 |
| 3.3 浮体水弹性力学计算程序包THhydro |
| 3.3.1 程序实现 |
| 3.3.2 程序验证 |
| 3.4 大型浮体水弹性响应的特征 |
| 3.4.1 主要内力占比 |
| 3.4.2 结构响应形态 |
| 3.4.3 不同模态的贡献 |
| 3.5 海上超大型浮体水弹性力学响应参数分析 |
| 3.5.1 纵向弯曲刚度的影响 |
| 3.5.2 水深的影响 |
| 3.5.3 吃水深度的影响 |
| 3.5.4 长宽比的影响 |
| 3.6 基于机器学习的超大型浮体水弹性响应预测 |
| 3.6.1 机器学习及基于机器学习的数据拟合方法 |
| 3.6.2 基于GBDT的超大型浮体水弹性响应模型拟合及预测 |
| 3.6.3 模型的优缺点及机器学习方法用于土木和海洋工程的讨论 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 组合结构平台关键构件受力性能分析与设计优化 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 箱型结构及其受力特点和建模策略 |
| 4.3 钢板-混凝土组合板研究现状、数值模型及试验验证 |
| 4.3.1 双钢板-混凝土组合板研究现状 |
| 4.3.2 组合板有限元模型 |
| 4.3.3 有限元模型的适用性验证 |
| 4.4 组合箱型结构顶、底板分析 |
| 4.4.1 箱型浮体结构的三种受力模式 |
| 4.4.2 截面及构件形式 |
| 4.4.3 截面层次:组合板截面在压弯及拉弯荷载下的受力分析 |
| 4.4.4 构件层次:组合板在箱型结构整体中的受力分析 |
| 4.5 组合箱型结构隔板分析 |
| 4.5.1 考虑滑移的双钢板-混凝土组合板整体稳定性分析 |
| 4.5.2 不考虑滑移的双钢板-混凝土组合板整体稳定性分析 |
| 4.5.3 钢板局部稳定性及栓钉间距 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 超大型钢-混凝土组合箱式浮体结构受力性能分析与案例设计 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 结构力学性能及案例设计 |
| 5.2.1 截面刚度特性 |
| 5.2.2 设计条件及计算假定 |
| 5.2.3 水弹性响应及结构强度分析模型 |
| 5.2.4 结构设计案例 |
| 5.3 结构方案对比及参数讨论 |
| 5.3.1 结构方案对比 |
| 5.3.2 钢与混凝土配比对超大型组合箱式浮体的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 超大型钢-混凝土组合半潜式浮体结构受力性能分析与案例设计 |
| 6.1 概述 |
| 6.2 半潜式平台的受力特点概述 |
| 6.3 钢-混凝土组合潜体分析及讨论 |
| 6.3.1 组合潜体结构构成 |
| 6.3.2 组合潜体结构案例分析及讨论 |
| 6.4 连接器对超大型浮体水弹性响应的影响 |
| 6.4.1 连接器形式及研究概况 |
| 6.4.2 梁式连接器 |
| 6.4.3 铰链式连接器 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 论文的主要研究成果 |
| 7.2 有待进一步研究的问题 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（2）波纹管型空心楼盖力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 本文研究课题来源 |
| 1.2 引言 |
| 1.3 现浇钢筋混凝土楼盖概述 |
| 1.3.1 肋梁（有梁）楼盖结构 |
| 1.3.2 无梁楼盖结构 |
| 1.4 波纹管型空心楼盖结构特性 |
| 1.5 空心楼盖结构研究现状 |
| 1.5.1 国外研究现状 |
| 1.5.2 国内研究现状 |
| 1.6 本文研究内容 |
| 第2章 薄壁波纹管施工工艺及设计控制 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 薄壁波纹管构型简介 |
| 2.3 薄壁波纹管受力性能 |
| 2.3.1 薄壁波纹管受力分析 |
| 2.3.2 薄壁波纹管试验 |
| 2.3.3 数值模拟分析 |
| 2.4 薄壁波纹管施工工艺关键控制点 |
| 2.5 薄壁波纹管空心楼盖在工程成本中的经济性 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 空心楼板厚度设计控制 |
| 3.1 空心楼盖正交各向异性板理论 |
| 3.2 波纹管空心楼盖横管方向等效厚度简化分析 |
| 3.2.1 等效板厚度公式推导 |
| 3.2.2 等效板厚公式修正 |
| 3.3 波纹管空心楼盖纵横方向截面惯性矩比参数分析 |
| 3.3.1 考虑高跨比的等效板厚 |
| 3.3.2 考虑高跨比的惯性矩比系数k |
| 3.4 空心楼盖板厚选取 |
| 3.4.1 内力计算 |
| 3.4.2 数值分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 空心楼盖板柱节点承载力数值分析 |
| 4.1 不同结构下板柱节点破坏状态 |
| 4.2 无梁楼盖板柱节点有限元分析 |
| 4.2.1 模型建立 |
| 4.2.2 模型材料本构关系的确定 |
| 4.2.3 模型网格选取及划分 |
| 4.3 数值模拟结果 |
| 4.4 无梁楼盖板柱节点承载力估算公式 |
| 4.4.1 板柱结点承载力计算公式 |
| 4.4.2 板柱节点数值模拟 |
| 4.4.3 估算公式拟合与修正 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 空心无梁楼盖结构抗震性能分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 空心无梁楼盖结构与梁板结构的动力性能分析 |
| 5.2.1 STRAT计算参数 |
| 5.2.2 工程概况及模型 |
| 5.2.3 计算结果分析 |
| 5.3 结构损伤分析与抗震性能评价 |
| 5.3.1 结构框架柱 |
| 5.3.2 结构板单元 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（3）基于振动的跨海大桥主墩桩基础损伤识别（论文提纲范文）
| 摘要 Abstract 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状及存在问题 |
| 1.2.1 动力指纹法 |
| 1.2.2 振动响应信号法 |
| 1.2.3 非动力参数识别方法 |
| 1.2.4 基于模型修正的损伤确定性识别方法 |
| 1.2.5 基于神经网络的损伤识别确定性方法 |
| 1.2.6 基于概率统计的损伤识别不确定性识别方法 |
| 1.2.7 基于数据融合算法的损伤识别不确定性方法 |
| 1.3 本文的研究思路及主要内容 |
| 1.4 课题来源及背景 2 实验模态分析方法与参数识别 |
| 2.1 实验模态分析方法的概念与基本原理 |
| 2.2 频响函数及其测试原理 |
| 2.2.1 实模态理论的模态叠加法 |
| 2.2.2 频响函数的建立 |
| 2.2.3 频响函数的测试原理 |
| 2.3 频域模态参数识别 |
| 2.3.1 Klosterman迭代识别法 |
| 2.3.2 模态参数的确定 |
| 2.4 时域模态参数识别 |
| 2.4.1 特征系统实现算法（ERA） |
| 2.4.2 状态方程 |
| 2.4.3 构造Hankel矩阵 |
| 2.4.4 模态参数确定 |
| 2.5 本章小结 3 金塘大桥主通航孔桥D3索塔有限单元模型 |
| 3.1 ANSYS结构有限元分析 |
| 3.2 D3索塔有限元模型的建立及其模态分析 |
| 3.2.1 金塘大桥工程概况 |
| 3.2.2 D3索塔有限元模型建模要点 |
| 3.2.3 有预应力的模态分析 |
| 3.3 海水介质对桥塔动力特性的影响 |
| 3.3.1 实验验证 |
| 3.3.2 有限单元模型验证 |
| 3.4 本章小结 4 动力指纹法对索塔桩基损伤识别的适用性分析 |
| 4.1 桩基损伤模拟试验 |
| 4.2 频率、振型指纹识别效果 |
| 4.3 应变模态、曲率模态指纹识别效果 |
| 4.3.1 应变模态指纹 |
| 4.3.2 曲率模态指纹 |
| 4.4 柔度矩阵指纹识别效果 |
| 4.5 桩基损伤对周边桩基模态的影响 |
| 4.6 本章小结 5 桩基钢护筒腐蚀损伤识别 |
| 5.1 海洋环境金属腐蚀机理与特点 |
| 5.2 改进的曲率模态损伤识别指纹 |
| 5.3 桩基钢护筒腐蚀损伤模拟试验 |
| 5.4 改进的曲率模态指纹损伤识别效果验证 |
| 5.5 本章小结 6 结论与展望 |
| 6.1 本文的主要工作和结论 |
| 6.2 对未来研究工作的展望 参考文献 攻读硕士期间发表的学术论文及成果 致谢 |
（4）高速公路路面结构连续性检测仪的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 高速公路路面结构连续性检测仪的课题背景 |
| 1.1.1 路面结构脱空产生的原因 |
| 1.1.2 高速公路路面结构脱空的危害 |
| 1.1.3 国内外技术现状、专利等知识产权情况分析 |
| 1.2 路面结构连续性检测研究的必要性 |
| 1.3 高速公路路面结构连续性检测的意义 |
| 1.4 论文内容安排 |
| 第二章 半刚性路面结构强迫振动理论分析 |
| 2.1 弹性力学及有限元基本理论介绍 |
| 2.1.1 弹性力学的基本假设 |
| 2.1.2 有限元法分析计算的思路 |
| 2.2 半刚性路面基本假设 |
| 2.2.1 路面振动特征及机理分析 |
| 2.2.2 路面单自由度振动体振动特性 |
| 2.2.3 单自由度振动系统强迫振动微分方程假设 |
| 2.3 声固耦合算法的基本理论 |
| 2.3.1 路面声场的特征及机理分析 |
| 2.3.2 理想流媒体介质中的声波方程 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基于 ABAQUS 的半刚性路面振动有限元仿真分析 |
| 3.1 ABAQUS 软件介绍 |
| 3.2 水泥混凝土路面板模型的建立与预处理 |
| 3.2.1 路面结构的离散化 |
| 3.2.2 路面板模型有限元网格的划分 |
| 3.3 分析模型的建立及分析结果 |
| 3.3.1 Winkler 地基模型 |
| 3.3.2 水泥路面结构的物理参数 |
| 3.3.3 建立模型 |
| 3.3.4 载荷和边界条件 |
| 3.4 路面结构振动和声场分析结果 |
| 3.5 结构不连续尺寸与声效特征值的关系 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 路面结构连续性检测仪系统硬件设计 |
| 4.1 检测仪功能分析 |
| 4.2 检测仪总体结构设计 |
| 4.3 数据采集器最小系统设计 |
| 4.3.1 控制器选型 |
| 4.3.2 通信接口设计 |
| 4.4 音频信号采集模块的设计 |
| 4.4.1 拾音器选型 |
| 4.4.2 前置放大器 |
| 4.4.3 带通滤波器 |
| 4.5 距离信号采集模块的设计 |
| 4.5.1 测距传感器 |
| 4.5.2 A/D 信号调理电路 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 路面结构连续性检测仪系统软件设计 |
| 5.1 程序设计说明 |
| 5.2 软件开发环境 |
| 5.3 数据采集器软件设计 |
| 5.3.1 数据采集器主程序 |
| 5.3.2 音频和距离信号处理子程序 |
| 5.4 上位机软件设计 |
| 5.4.1 路面脱空区域病害评价标准 |
| 5.4.2 基准值确定 |
| 5.4.3 上位机与下位机软件通信协议 |
| 5.4.4 上位机软件界面设计 |
| 5.4.5 上位机软件脱空位置评价过程 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（5）图形图像处理在混凝土骨料建模中的应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 前言 |
| 1.1 研究背景、目的及意义 |
| 1.2 混凝土数值模拟方法研究及进展 |
| 1.2.1 混凝土断裂过程的研究现状 |
| 1.2.2 岩石和混凝土结构分析的计算数值方法 |
| 1.3 混凝土损伤与断裂的细观研究尺度 |
| 1.3.1 细观力学的研究尺度 |
| 1.3.2 混凝土的细观结构特征 |
| 1.4 混凝土细观力学模型研究现状 |
| 1.4.1 网格模型 |
| 1.4.2 粒子模型 |
| 1.4.3 微观力学模型 |
| 1.4.4 随机骨料模型 |
| 1.4.5 数字图像处理技术在混凝土切片识别中的应用 |
| 1.5 细观力学模型可应用的领域 |
| 1.6 本文研究内容与技术路线 |
| 1.6.1 本文研究内容 |
| 1.6.2 技术路线 |
| 第二章 随机骨料模型 |
| 2.1 蒙特卡罗原理 |
| 2.1.1 蒙特卡罗方法基本思想 |
| 2.1.2 蒙特卡罗方法求解过程 |
| 2.1.3 随机数 |
| 2.2 骨料的级配理论 |
| 2.2.1 骨料的粒径 |
| 2.2.2 骨料的级配及其理论 |
| 2.3 骨料的性能 |
| 2.3.1 骨料的强度 |
| 2.3.2 骨料的形状及表面特征 |
| 2.3.3 骨料的粒径效应 |
| 2.3.4 骨料中的有害成分 |
| 2.4 混凝土的随机骨料模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 混凝土细观结构的自动生成的交点法 |
| 3.1 材料结构的层次观点 |
| 3.2 计算机图形学概论 |
| 3.3 二维混凝土细观结构的交点法生成 |
| 3.3.1 圆形骨料的生成与投放 |
| 3.3.2 椭圆形骨料的生成与投放 |
| 3.3.3 多边形骨料的生成与投放 |
| 3.4 三维混凝土细观结构的交点法生成 |
| 3.4.1 球形骨料的生成与投放 |
| 3.4.2 椭球形骨料的生成与投放 |
| 3.4.3 多面体骨料的生成与投放 |
| 3.5 数值算例 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 混凝土细观结构的自动生成的交汇法 |
| 4.1 基于图形学的布尔运算 |
| 4.2 骨料干涉判断——交汇法 |
| 4.3 骨料的生成 |
| 4.3.1 椭圆形骨料的生成与投放 |
| 4.3.2 多边形骨料的生成与投放 |
| 4.3.3 椭球形骨料的生成 |
| 4.3.4 多面体骨料的生成 |
| 4.4 骨料的投放 |
| 4.5 算例 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基于交汇法的天然骨料的建模分析 |
| 5.1 天然骨料生成方法分析 |
| 5.2 骨料级配理论 |
| 5.3 骨料干涉判断 |
| 5.4 数值算例 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 图像技术在混凝土骨料建模中的应用 |
| 6.1 数字图像处理 |
| 6.1.1 图像预处理及特征提取 |
| 6.1.2 识别结果及分析 |
| 6.2 数值图像及其对应的有限元网格 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 本文存在的不足 |
| 7.3 未来要开展的工作 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（6）基于相位共轭方法进行声源识别和定位（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 本文的研究意义 |
| 1.2 相位共轭方法的研究概况 |
| 1.2.1 噪声源识别的主要方法 |
| 1.2.2 波束形成法及其存在的问题 |
| 1.2.3 近场声全息法及其存在的问题 |
| 1.2.4 相位共轭方法的研究进展 |
| 1.3 本文主要内容 |
| 2 使用相位共轭阵列进行声源定位的相关参数研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 基本理论 |
| 2.2.1 相位共轭方法 |
| 2.2.2 连续、封闭的相位共轭阵列 |
| 2.2.3 相位共轭声场幅值的计算 |
| 2.2.4 平面波分解理论 |
| 2.3 数值模拟 |
| 2.3.1 平面阵列的阵元间距、阵列面积 |
| 2.3.2 计算频率对聚焦特性的影响 |
| 2.3.3 不同阵列形式对聚焦特性的影响 |
| 2.3.4 声源运动 |
| 2.3.5 界面边界条件对聚焦特性的影响 |
| 2.4 结论 |
| 3 基于相位共轭方法的室内稳态声场聚焦特性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 基本理论 |
| 3.2.1 室内声场有限元理论 |
| 3.2.2 相位共轭方法 |
| 3.3 数值模拟 |
| 3.3.1 不同阵列形式 |
| 3.3.2 壁面敷设吸声材料 |
| 3.4 结论 |
| 4 引入声汇的相位共辘方法进行声场识别 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基本理论 |
| 4.2.1 声汇理论 |
| 4.2.2 倏逝波理论 |
| 4.2.3 考虑声汇时的声场幅值确定 |
| 4.3 数值模拟 |
| 4.3.1 不考虑声汇时相位共轭声场 |
| 4.3.2 考虑声汇时相位共轭声场 |
| 4.3.3 引入的测量球面半径 |
| 4.4 结论 |
| 5 二维平板声辐射以及辐射立方体声场识别 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 结构声辐射正向问题 |
| 5.2.1 声学边界积分方程 |
| 5.2.2 边界积分方程的离散 |
| 5.2.3 奇异积分的处理 |
| 5.2.4 特征频率问题的处理 |
| 5.2.5 场点声压、辐射声功率和辐射效率的计算 |
| 5.3 声辐射反问题 |
| 5.4 数值模拟 |
| 5.4.1 平板声场重构 |
| 5.4.2 平板声场重构误差分析 |
| 5.4.3 辐射立方体声场重构 |
| 5.5 结论 |
| 6 流体加载下的水下圆柱壳辐射声场识别及界面边界条件对聚焦特性影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 基本理论 |
| 6.2.1 考虑流体加载的水下圆柱壳声辐射理论 |
| 6.2.2 相位共轭方法 |
| 6.2.3 自由表面或刚性表面对结构声辐射影响的研究 |
| 6.3 数值模拟 |
| 6.3.1 近场测量 |
| 6.3.2 远场测量 |
| 6.3.3 重构误差分析 |
| 6.3.4 激励频率对重构结果的影响 |
| 6.3.5 界面边界条件对相位共辘聚焦特性影响 |
| 6.4 结论 |
| 7 基于相位共辆方法识别结构表面法向振速 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 基本理论 |
| 7.2.1 有限元-边界元耦合方程 |
| 7.2.2 结构法向振速识别 |
| 7.3 数值模拟 |
| 7.3.1 平板法向振速识别 |
| 7.3.2 水下圆柱壳法向振速识别 |
| 7.3.3 识别误差分析 |
| 7.4 结论 |
| 8 联合内场边界元和相位共辘方法进行平板辐射声场识别 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 基本理论 |
| 8.2.1 声学边界元方法 |
| 8.2.2 联合内场边界元和相位共轭方法 |
| 8.3 数值模拟 |
| 8.4 结论 |
| 9 圆柱壳辐射声场识别实验研究 |
| 9.1 实验环境 |
| 9.2 实验装置 |
| 9.2.1 圆柱壳模型参数 |
| 9.2.2 支架 |
| 9.2.3 激振机参数 |
| 9.2.4 传声器测量阵列参数 |
| 9.2.5 加速度传感器参数 |
| 9.2.6 PULSE数据采集系统 |
| 9.3 实验结果及分析 |
| 9.4 结论 |
| 10 结论与展望 |
| 10.1 全文工作总结 |
| 10.2 展望 |
| 参考文献 |
| 论文创新点摘要 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（7）空间梁格法对扁平型钢箱梁结构分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 国内外钢桥的发展 |
| 1.2 钢桥的分类及其计算方法 |
| 1.3 钢桥设计理论和方法简介 |
| 1.4 本文研究的主要内容 |
| 第二章 空间梁格法的有限元分析 |
| 2.1 空间梁单元的刚度矩阵和等效节点力 |
| 2.1.1 单元刚度矩阵 |
| 2.1.2 空间梁单元的等效节点力 |
| 2.2 坐标转换矩阵 |
| 2.3 总体刚度矩阵形成 |
| 2.4 本章小节 |
| 第三章 影响空间梁格法分析精度的因素 |
| 3.1 影响梁格法分析精度的因素 |
| 3.2 纵梁划分影响 |
| 3.2.1 混凝土桥面截面特性计算和纵向梁格划分 |
| 3.2.2 钢桥面板截面特性计算 |
| 3.2.3 腹板截面特性 |
| 3.3 虚拟横梁间距影响 |
| 3.3.1 横隔板受力特性 |
| 3.3.2 虚拟横梁的划分 |
| 3.3.3 横隔板截面特性 |
| 3.4 纵向加劲肋影响 |
| 3.5 桥面板有效宽度的影响 |
| 3.5.1 简支梁的有效翼缘宽度计算 |
| 3.5.2 钢桥面板的有效翼缘宽度 |
| 3.5.3 连续梁的有效翼缘宽度 |
| 3.6 斜交、变宽、弯曲的影响 |
| 3.6.1 斜交式 |
| 3.6.2 变宽式上部结构 |
| 3.6.3 曲线式上部结构 |
| 3.7 虚拟纵梁的影响 |
| 3.8 本章小节 |
| 第四章 空间梁格法分析扁平型钢箱梁 |
| 4.1 工程背景 |
| 4.2 模型建立 |
| 4.2.1 扁平钢箱梁的受力特点 |
| 4.2.2 模型单元的划分 |
| 4.2.3 扁平钢箱梁的梁格法模型 |
| 4.3 约束和荷载的施加 |
| 4.4 扁平钢箱梁分析结果 |
| 4.5 荷载试验简介 |
| 4.6 空间梁格法计算结果和荷载试验结果对比 |
| 4.7 本章小节 |
| 第五章 扁平钢箱梁顶板承载力的影响因素 |
| 5.1 横肋对纵肋弯矩的影响 |
| 5.2 单侧加肋的板 |
| 5.3 矩形纵肋对桥面板承载力的影响 |
| 5.3.1 肋板厚度变化的影响 |
| 5.3.2 肋板间距对桥面板承载力的影响 |
| 5.3.3 桥面板板厚度变化对桥面板的影响 |
| 5.3.4 纵肋宽度的影响 |
| 5.3.5 纵肋高度的影响 |
| 5.4 本章小节 |
| 第六章 结语 |
| 研究成果 |
| 建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（8）焊接工字形截面组合钢梁腹板屈曲后整体稳定性分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 腹板屈曲后整体稳定性研究现状 |
| 1.3 本文主要的工作方法及目的 |
| 第二章 构件局部稳定及整体稳定性研究的方法 |
| 2.1 稳定的概念 |
| 2.2 稳定问题的研究方法 |
| 2.2.1 经典的研究方法 |
| 2.2.2 有限单元法 |
| 2.3 钢结构规范对钢梁整体稳定和局部稳定的分析方法 |
| 2.4 本文主要的研究过程 |
| 第三章 腹板屈曲后整体稳定性计算参数选取与分析 |
| 3.1 整体稳定计算公式的选取 |
| 3.2 规范公式计算模型的选择 |
| 第四章 腹板屈曲后整体稳定性的ANSYS 有限元分析 |
| 4.1 ANSYS 有限元软件 |
| 4.1.1 ANSYS 有限元软件简介 |
| 4.1.2 稳定分析在ANSYS 有限元程序上的实现 |
| 4.2 ANSYS 有限元软件计算结果分析 |
| 4.2.1 对受弯剪屈曲的典型梁进去分析 |
| 4.2.2 纯弯屈曲分析 |
| 4.2.3 ANSYS 有限元分析结论 |
| 第五章 结论 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 存在的问题和展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 硕士期间发表论文 |
（9）深基坑开挖对相邻建筑结构内力影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 深基坑工程概述 |
| 1.1.1 深基坑的常用支护类型 |
| 1.1.2 深基坑支护工程的特点 |
| 1.1.3 基坑周围建筑特点 |
| 1.2 国内外研究综述及课题的提出 |
| 1.3 课题研究目的、方法和内容 |
| 1.4 本章小结 |
| 第2章 基坑支护计算分析的相关理论 |
| 2.1 土体材料的本构方程及土体参数 |
| 2.1.1 土体材料的本构方程 |
| 2.1.2 土体参数 |
| 2.2 锚撑式围护结构的变形与内力计算方法 |
| 2.2.1 等值梁法 |
| 2.2.2 弹性地基梁法 |
| 2.2.3 带撑围护结构的有限元分析法 |
| 2.2.4 有限差分法 |
| 2.3 深基坑支护体系的稳定性分析 |
| 2.3.1 瑞典条分法 |
| 2.3.2 支撑对整体稳定的影响 |
| 2.3.3 抗倾覆验算 |
| 2.3.4 后仰验算 |
| 2.3.5 整体平动验算 |
| 2.4 支护结构后地表沉降计算 |
| 2.4.1 Peck 法 |
| 2.4.2 地层损失法 |
| 2.4.3 稳定安全系数法 |
| 2.4.4 时空效应估算法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 数值模拟方法及其应用软件 |
| 3.1 数值模拟方法 |
| 3.2 有限差分法及其软件简介 |
| 3.2.1 有限差分方法简介 |
| 3.2.2 FLAC 软件简介 |
| 3.2.3 FLAC 软件的原理 |
| 3.2.4 FLAC 程序的主要特点 |
| 3.2.5 课题采用的单元和模型 |
| 3.3 有限元及其软件简介 |
| 3.3.1 有限元法简介 |
| 3.3.2 有限元软件介绍 |
| 3.3.3 课题采用的单元和模型 |
| 3.4 FLAC 与有限元法的区别 |
| 3.5 本课题采用的数值分析方法和软件 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 数值模拟分析 |
| 4.1 数值模拟内容与对象的确定和建立 |
| 4.1.1 数值模拟模型的建立与参数的确定 |
| 4.1.2 基坑开挖步骤和数值模拟流程 |
| 4.1.3 基坑开挖监测内容 |
| 4.2 基坑开挖数值模拟结果及其分析 |
| 4.2.1 建筑物距基坑不同距离对支护结构变形的影响 |
| 4.2.2 基坑开挖引起地表沉降的变化 |
| 4.2.3 锚杆内力的变化 |
| 4.3 基坑开挖引起相邻建筑物结构内力的变化 |
| 4.3.1 基坑开挖引起框架基础的变形 |
| 4.3.2 基坑开挖引起框架的沉降差和倾斜 |
| 4.3.3 框架结构内力的变化 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间所发表的学术论文 |
| 致谢 |
（10）边支承大跨现浇混凝土蜂窝式空心双向板的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本文的研究目的和意义 |
| 1.1.1 混凝土楼盖的结构功能和类型 |
| 1.1.2 以筒体、筒芯为内模的现浇混凝土空心楼板 |
| 1.1.3 以块体、箱体为内模的现浇混凝土空心楼板 |
| 1.1.4 现浇混凝土蜂窝式空心楼板的结构特点和工程应用 |
| 1.1.5 现浇混凝土蜂窝式空心楼板应用中的有关技术问题 |
| 1.1.6 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外的研究现状 |
| 1.2.2 国内的研究现状 |
| 1.3 本文的主要研究内容 |
| 第二章 四边支承蜂窝式空心双向板按弹性理论的解析解和数值解 |
| 2.1 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的受力特点 |
| 2.1.1 现浇混凝土蜂窝式空心板的受力机理 |
| 2.1.2 国内外相关规范的规定 |
| 2.1.3 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的几何尺寸要求 |
| 2.2 边支承蜂窝式空心双向板按弹性薄板小挠度理论的分析方法 |
| 2.2.1 近似处理方法 |
| 2.2.2 蜂窝式空心板的微分方程 |
| 2.2.3 蜂窝式空心板的截面刚度 |
| 2.3 竖向均布荷载下四边简支蜂窝式空心双向板的解析解 |
| 2.3.1 竖向均布荷载下四边简支蜂窝式空心双向板的挠度 |
| 2.3.2 竖向均布荷载下四边简支蜂窝式空心双向板的跨中最大弯矩 |
| 2.4 竖向均布荷载下四边固定蜂窝式空心双向板的数值解 |
| 2.4.1 竖向均布荷载下四边固定蜂窝式空心双向板的伽辽金解法 |
| 2.4.2 竖向均布荷载下四边固定蜂窝式空心双向板的挠度 |
| 2.4.3 竖向均布荷载下四边固定蜂窝式空心双向板的跨中弯矩 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的弹性有限元分析 |
| 3.1 有限元分析的目的 |
| 3.2 有限元分析的方法 |
| 3.2.1 分析模型的建立 |
| 3.2.2 截面内力计算的后处理方法 |
| 3.3 竖向均布荷载下四边简支蜂窝式空心板的有限元分析结果 |
| 3.3.1 挠度的有限元分析结果及对比 |
| 3.3.2 截面弯矩的有限元分析结果及对比 |
| 3.4 竖向均布荷载下四边固定蜂窝式空心板的有限元分析结果 |
| 3.4.1 挠度的有限元分析结果及对比 |
| 3.4.2 截面弯矩的有限元分析结果及对比 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 竖向均布荷载下现浇混凝土蜂窝式空心双向板的试验 |
| 4.1 试验目的 |
| 4.2 试件设计及制作 |
| 4.2.1 试件 |
| 4.2.2 相似性原理 |
| 4.3 材料的力学指标 |
| 4.3.1 混凝土 |
| 4.3.2 钢筋 |
| 4.4 试验方法 |
| 4.4.1 竖向位移测量 |
| 4.4.2 钢筋应变测量 |
| 4.4.3 裂缝的观测 |
| 4.4.4 加载设备 |
| 4.4.5 加载制度 |
| 4.5 主要试验结果 |
| 4.5.1 受力全过程的三个受力阶段 |
| 4.5.2 板的竖向位移 |
| 4.5.3 钢筋应力 |
| 4.5.4 裂缝 |
| 4.6 试验结果分析 |
| 4.6.1 试件未裂阶段的挠度 |
| 4.6.2 试件的极限承载力 |
| 4.6.3 试件的有限元分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 钢筋混凝土框架边梁扭矩的近似计算 |
| 5.1 研究意义 |
| 5.2 计算假定和计算原理 |
| 5.2.1 刚性扭矩的计算 |
| 5.2.2 φ_1 引起的刚性扭矩降低值 |
| 5.2.3 φ_2 和φ_3 引起的刚性扭矩降低值 |
| 5.2.4 边梁的扭矩计算 |
| 5.3 有限元分析验证 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 工程应用实例和设计施工建议 |
| 6.1 工程应用实例 |
| 6.1.1 山东山孚日水有限公司食品加工车间 |
| 6.1.2 南京江南青年城幼儿园及会所 |
| 6.1.3 山东聊城市东昌区地税局办公楼 |
| 6.2 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的设计计算 |
| 6.2.1 一般要求 |
| 6.2.2 设计计算方法 |
| 6.3 周边加厚板的受力与变形性能 |
| 6.4 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的结构方案与构造要求 |
| 6.5 现浇混凝土蜂窝式空心双向板的施工建议 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 全文总结及展望 |
| 7.1 全文的研究总结和主要结论 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者攻读博士学位期间发表的论文参编教材及科研项目 |
| 致谢 |
四、钢筋混凝土板弯曲问题的各向同性化最小平方误差法（论文参考文献）
- [1]钢-混凝土组合结构在海上超大型浮体中的应用研究[D]. 王晓强. 清华大学, 2020
- [2]波纹管型空心楼盖力学性能研究[D]. 吕辉. 南昌大学, 2018(05)
- [3]基于振动的跨海大桥主墩桩基础损伤识别[D]. 苗如松. 西安建筑科技大学, 2016(02)
- [4]高速公路路面结构连续性检测仪的研究[D]. 朱武辉. 长安大学, 2013(06)
- [5]图形图像处理在混凝土骨料建模中的应用[D]. 梁建. 西北农林科技大学, 2011(04)
- [6]基于相位共轭方法进行声源识别和定位[D]. 刘松. 大连理工大学, 2011(12)
- [7]空间梁格法对扁平型钢箱梁结构分析[D]. 杨林. 长安大学, 2010(03)
- [8]焊接工字形截面组合钢梁腹板屈曲后整体稳定性分析[D]. 王亮. 新疆大学, 2009(01)
- [9]深基坑开挖对相邻建筑结构内力影响的研究[D]. 高峰. 北京工业大学, 2007(06)
- [10]边支承大跨现浇混凝土蜂窝式空心双向板的试验研究[D]. 程远兵. 东南大学, 2006(04)